钢筋下料规定Word下载.docx
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12=8580mm
③号钢筋
L=外包尺寸+末端为180度弯钩的量度差值-中间为45度弯钩的量度差值=（8000+240×
2）÷
3+（800-2×
35）×
+[（8000+240×
3-25-（800-2×
35）]×
2+6.25×
25-0.5×
25×
4=9296.95mm
④号钢筋
L=（300-2×
25）+（800-2×
25）×
2-3×
10+3×
10×
2=2000mm
梁钢筋配料单
构件名称
钢筋编号
简图
直径
（mm）
钢筋代号
下料长度mm
单位根数
合计根数
总重（kg）
梁共计5根
①
25
8743
2
10
339
②
12
8580
77
③
9297
359
④
2000
38
190
235
轻型井点降水计算
某工程地下室的平面尺寸为54m×
18m，基础底面标高为-5.20m，天然地面标高为-0.30m，地面至-3.00m为杂填土，-0.30～-9.50m为粉砂层（渗透系数K=4m/昼夜），-9.50m以下为粘土层（不透水），地下水离地面1.70m,场地条件为北面、东面靠近道路，路边有下水道，西面有原有房屋，南面设有混凝土搅拌站。
地下室开挖施工方案为：
采用轻型井点降水，液压反铲挖土机挖土，自卸汽车运土。
坑底尺寸因支模需要，每边宜放出1.0m,坑底边坡度由于采用轻型井点，可适当陡些，采用1:
0.5，西边靠原有房屋较近，为了防止其下沉开裂，打设一排板桩。
图1现场布置图
工地现有井点设备：
滤管直径
50，长度1.20m；
井点管直径
50，长度60m；
总管直径
100，每段长度4.0m，（0.8m有一接口）；
真空泵机组，每套配备二台3BA—9离心泵（水泵流量30
/h）.
试求：
（１）轻型井点的平面布置与高程布置。
（２）轻型井点计算（涌水量、井点管数量与间距、水泵流量）。
1）轻型井点系统布置
根据本工程条件，轻型井点系统选用单层环形布置，如下图所示。
图2轻型井点平面布置图
图3轻型井点高程布置图
总管直径选用100mm，布置于天然地面上，基坑上口尺寸58.45×
24.9m，井点管距离坑壁为1.0m，则总管长度为
[（58.45+2×
1.0）+（24.9+2×
1.0）]=174.7（m）
井点管长度选用6.0m，直径50mm，滤管长度1.2m，井点管露出地面0.2m，基坑中心要求的降水深度S为
S=5.20-0.30-1.70+0.50=3.7（m）
井点管所需的埋置深度
H=5.20-0.30+0.50+26.9÷
=6.745﹥6-0.2=5.8（m）
将总管埋于地面下1.0m处，即先挖1.0m深的沟槽，然后在槽底铺设总管，此时井点管所需长度为
6.745-1.0+0.20=5.945（m）﹤6.0（m）满足要求
抽水设备根据总管长度选用二套，其布置位置与总管的划分范围如图所示。
2）基坑涌水量计算
按无压非完整井考虑，含水层有效厚度
按表2.6计算：
∴
=1.85×
（5.045＋1.2）＝11.6﹥9.5－2.0＝7.5
取
＝7.5（ｍ）
抽水影响半径按公式（2.26）求出：
Ｒ＝1.95×
3.7×
＝39.52（ｍ）
环形井点的假想半径
按公式（2.27）求出：
（ｍ）
基坑涌水量Ｑ按公式（２．２５）求出：
Ｑ＝1.366×
４×
（
/ｄ）
３）井点管数量与间距计算
单根井点管出水量q按公式（2.31）求出：
q=65×
×
0.05×
1.0×
=16.2（
n=
（根）
井点管间距D按公式（2.32）计算：
Ｄ=
（ｍ）取D＝2.0（ｍ）
４）抽水设备选用
①选择真空泵。
根据每套机组所带的总管长度为174.7／2＝87.35（ｍ），选用
型干式真空泵。
真空泵所需的最低真空度按公式（2.33）求出：
②选择水泵。
水泵所需的流量Ｑ
/ｄ）＝21.85（
/h）
水泵的吸水扬程
≥6.0＋1.2＝7.2（ｍ）
由于本工程出水高度低，只要吸水扬程满足要求，则不必考虑总扬程。
根据水泵所需的流量与扬程，选择3BA-9型离子泵即可满足要求。
模板设计计算
某多层现浇板柱结构的柱网尺寸为5.4m×
5.4m，每一楼层高度为3.0m，柱子的截面尺寸为450mm×
450mm,楼板厚度为150mm。
（1）柱子厚度为20mm的木模板，浇筑速度为2.5m3／h混凝土的温度为10℃，用插入式振动器捣实，混凝土的坍落度为80㎜，无外加剂。
试求混凝土侧压力与柱箍间距，并绘制侧压力分布与柱箍布置图。
（2）楼板模板采用厚度为18㎜的木胶合板，支架为碗扣式钢管脚手架搭设的排架；
胶合板面板下小木楞的尺寸为50㎜×
100㎜，间距为400㎜；
小木楞下面大木楞由排架立杆上的可调托座支承，排架立杆的跨宽度1200㎜，间距为1500㎜。
试算小木楞的承载力及挠度是否满足要求（l／250），并求大木楞的截面尺寸。
（东北落叶松的木材抗弯设计强度＝17MPa，顺纹抗剪设计强度＝1.6，MPa弹性模量E＝10000MPa，木材重度6～8kN／㎡）
解：
（1）
1）求浇注混凝土时的侧压力
已知混凝土的浇筑速度为V＝2.5m／h,混凝土温度T=10℃,外加剂影响修正系数为
=1坍落度影响修正系数
＝1，
t0=200／T+10=8
由F=
＝0.22×
24×
8×
1×
2.51/2
=66.79kN/m2
检验:
F=
=24×
3=72.0kN/m2
按施工规范规定取小值,则侧压力荷载标准值为:
F=66.79kN/m2
承载力验算时,设计荷载应考虑永久荷载,新浇混凝土侧压力的荷载分项系数
=1.2;
还应考虑可变荷载,倾倒混凝土时产生荷载的分项系数
=1.4.又因面板为木模板,模板设计荷载值可乘以0.9予以折减,则
=66.79×
1.2×
0.9=72.14kN/m2
有效压头h=72.14/24=3m
对于边长为450mm的柱,当采用0.8m3的吊斗供料时,水平荷载为4kN/m2考虑荷载分项系数和折减系数的
=4×
1.4×
0.9=5.04kN/m2
叠加后的侧压力分布图见图
2）求内竖楞间距
新浇混凝土侧压力均匀作用在木模板上,单位宽度的面板可以视为梁,内竖楞即为梁的支点.按三跨连续梁考虑,梁宽取200mm.因
作用于整个柱高范围应予以考虑,故作用在连续梁上的线荷载:
=（66.79+5.04）×
0.2=14.37kN/m2
其计算简图见图.
三跨连续梁的最大弯距
最大挠度
为线荷载标准值）.
按面板的抗弯承载力要求:
按面板的刚度要求,最大变形值取为模板结构的
0.2=13.36kN/m2
=
对比取小值,又考虑竖楞木的宽度,可取
=225mm
3）求外横楞间距
仍按三跨连续梁考虑,外横楞即为内楞梁的支点,梁上作用均布侧压力荷载的受荷宽度即为内楞间距
其计算简图见图
作用在连续梁上的线荷载:
=72.14×
0.225=16.23kN/m2
按内楞的抗弯承载力要求;
按内楞的抗剪承载力要求:
按内楞的刚度要求:
对比取小值,外楞间距
=550mm
4）对拉螺栓为外楞梁的支点，梁上作用均布侧压力荷载的受荷宽度即为外楞间距L2。
又外楞为
48×
3.5双钢管，设计荷载值可乘以0.85予以折减，则
F6=66.79×
0.85=68.13（kN／㎡）
作用于梁上的线荷载：
q＝68.13×
0.55＝37.47kN／
按外楞的抗弯承载力要求：
按外楞刚度的要求
对此取对拉螺栓间距l3=700mm
5）选取螺栓规格L2、L3，每个螺栓承受混凝土侧压力的等效面积计算得：
N＝0.55×
0.7×
68.13=26.23kN
选用由Q235钢制作得M14对拉螺栓，其净截面积
A=105㎜2则
调整对拉螺栓间距L3=450mm,则
N=0.55×
0.45×
68.13＝16.86
（2）
1）验算小木楞的承载力
承载力验算时,设计荷载应考虑永久荷载,模板及支架自重标准值、新浇混凝土自重标准值、钢筋自重标准值的荷载分项系数
还应考虑可变荷载,施工人员及设备荷载标准值时产生荷载的分项系数
=1.4,
各荷载标准值取值:
1.模板及支架自重标准值0.3kN／㎡
2.新浇混凝土自重标准24kN／m3
3.钢筋自重标准值1.1kN／㎡
4.施工人员及设备荷载标准值2.5kN／㎡
小木楞可以视为梁,大木楞即为梁的支点按三跨连续梁考虑,小木楞上的线荷载为：
=[（0.3+24×
0.15+1.1）×
1.2+1.4×
2.5]×
=3.8k/m
比较可得
故小木楞的承载力满足要求.
2）验算小木楞的挠度
=（0.3+24×
0.15+1.1+2.5）×
0.4=3K/m
故小木楞的挠度满足要求。
3）求大木楞的横截面尺寸
大木楞可以视为梁,排架立杆上的可调托座即为梁的支点按三跨连续梁考虑,大木楞上的线荷载为
1.2=11.4K/m
设大木楞的横截面尺寸为100×
150
满足要求
大木楞的挠度
1.2=9k/m
故大木楞的横截面尺寸选100×
150合适。
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