人货两用电梯接料平台施工方案设计Word下载.docx
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0.000以上98.3m）。
2栋15层，2#楼地上15层，层高2.9m，建筑高度45m。
1栋11层、6栋8层、6栋3层建筑及地下车库，总建筑面积172163.75m2。
建设单位：
设计单位：
监理单位：
施工单位：
三、方案设计
根据编制依据，结合工地现场的实际情况和设计图纸,决定该外架人货电梯料台搭设具体方法如下：
1.落地式卸料平台技术参数
1）1#楼搭设高度为98.3m.2#楼搭设高度45.5m。
2）搭设落地式人货施工电梯卸料平台，搭设尺寸如下：
a.接料平台纵向尺寸长为1.2m，立杆间纵距为1.2m；
b.接料平台横向尺寸宽为3.6m，立杆横距为1.2，立杆间搭设横向水平杆横距为0.4m
c.大横杆步距为1.8m，每立杆纵、横方向应设置扫地杆离地200mm。
3）材料采用钢管类型为
48*3.0mm。
4.）立杆设置均为双立杆；
接料平台内立杆距离墙体最大不得大于0.30m.
5）连墙件选用钢管预埋于混凝土梁楼面上穿孔，预埋钢管与脚手架采用刚性连接，二步二跨布置；
布置方式采用：
竖向间距2.9m水平间距0.9m，同时施工2层，脚手板共铺设方式为：
一步一设。
6）立杆底部采用50mm厚的木板或12槽钢通长铺设，接料平台的尺寸为长1.2m，宽为3.6m，两边扶手的高度为1.5m，护身栏杆0.5m一道，用木板封死。
7）接料平台板每层高于楼面200mm，料台铺板应里低外高，坡度约为5°
四、杆件搭设要求
1.立杆
1.1立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余均采用对接扣件连接。
1.2立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3.
2.纵向水平杆
1.1纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧，并用直角扣件与立杆扣紧。
1.2水平杆采用对接扣件连接，也可采用搭接
a.对接扣件应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接通水平距离不应大于500mm，并应避免设在跨中。
b.当采用搭接接头时，搭接接头不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端扣件盖板边缘至杆端的距离不宜小于100mm。
3.连墙件
连墙件采用刚性连接，水平向沿架体的四角各设置一个拉节点与墙体呈“八”字形对撑连接。
连墙件采用
48*3.0的钢管，其与架体的连接采用直角扣件，连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；
与水平面成45～60夹角。
4.剪刀撑
沿落地卸料平台架体外侧满设剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为45~60，在外侧立面沿架长及架高连续设置。
斜杆接长采用旋转扣件搭接，搭接长度不小于1000mm，设置3个旋转扣件，端部钢管伸出扣件外边缘不到少于100mm。
五、安全技术要求及安全防护
1.楼层接料平台严禁与脚手架等设施相连，并层层单独设置刚性连墙件，其结点不少于两处，严禁将料台与人货电梯连接一体，料台板与墙的间距不大于10cm，并用木板铺实。
2.楼层卸料平台严禁与脚手架等设施相连接，且应在明显位置悬挂限荷标牌和楼层标识。
3.料台应用5cm厚木板铺设，板与板之间不得留有间隙，木板应按纵向沿墙铺设，铺板应用木条连结钉牢，使铺板成为整块，料台铺板应里低外高，坡度约为5°
为宜，吊笼与料台、料台与建筑物间隙均不大于10cm。
4.人货电梯吊笼接口处必须设置定型化、工具化的内开防护门。
对人货电梯安全防护门的设置统一安装高度为1800mm，底部距料台铺板垂直间距不大于200mm，并用钢板网封闭，插销安装在吊笼一侧，在插销空隙处加焊钢板。
5.确保人货电梯楼层卸料平台安全防护门统一由吊笼内司机开闭，料台上作业人员无法随意打开。
6.当外架拆除，单留料台施工时，必须采取加固措施，料台在拆除过程中不得将料台与建筑物的连结点一拆到底，必须做到由上而下依次拆除，现场还应由专人监护，指挥。
7.料台在搭设过程中，项目安全部门必须对料台进行分段验收，验收合格方能使用，料台在使用过程中应按标准经常检查，以确保安全使用,还应在洞口挂牌,
8.禁止两层同时进行堆放，且应教育工人上下班时先站在楼内等候电梯，电梯到后依次进入电梯，不可多层多人集中在料台上等待电梯。
9.脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。
10.运料时接料平台总重量不能超过1t，严格控制运料的重量。
11.操作层上施工活荷载不得超过6kN/㎡，不得将其他物体固定在脚手架上，严禁任意悬挂其它设备。
12.六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨、雾后上架操作应有防滑措施，应扫除积雪。
13.安全网须满挂在外侧立杆的里侧，用铁丝绑扎牢固，不留缝隙，四周应交圈。
钢管落地卸料平台计算书
一、架体参数
卸料平台名称
办公楼1卸料平台
卸料平台布置方式
沿纵向
平台长度A（m）
1.2
平台宽度B（m）
3.6
平台高度H（m）
98.3
立杆纵距la（m）
立杆步距h（m）
1.8
立杆横距lb（m）
板底支撑间距s（m）
0.3
二、荷载参数
每米钢管自重g1k（kN/m）
0.033
脚手板自重g2k（kN/m2）
0.35
栏杆、挡脚板自重g3k（kN/m）
0.14
安全设施与安全网自重g4k（kN/m）
0.01
材料堆放最大荷载q1k（kN/m2）
5
施工均布荷载q2k（kN/m2）
6
基本风压ω0（kN/m2）
风荷载体型系数μs
0.8
风压高度变化系数μz
0.74（立杆稳定性验算）,0.74（连墙件强度验算）
三、设计简图
平台水平支撑钢管布置图
卸料平台平面示意图
卸料平台侧立面示意图
四、板底支撑（纵向）钢管验算
钢管类型
Ф48×
3
钢管截面抵抗矩W（cm3）
4.49
钢管截面惯性矩I（cm4）
10.78
钢管弹性模量E（N/mm2）
206000
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
G1k=g1k=0.033kN/m;
G2k=g2k×
lb/4=0.350×
1.20/4=0.105kN/m;
Q1k=q1k×
lb/4=5.000×
1.20/4=1.500kN/m;
Q2k=q2k×
lb/4=6.000×
1.20/4=1.800kN/m;
1、强度计算
板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算。
q=1.2×
（G1k+G2k）+1.4×
（Q1k+Q2k）=1.2×
（0.033+0.105）+1.4×
（1.500+1.800）=4.786kN/m;
板底支撑钢管计算简图
Mmax=ql2/8=4.786×
1.202/8=0.861kN·
m;
Rmax=ql/2=4.786×
1.20/2=2.871kN·
σ=Mmax/W=0.861×
106/（4.49×
103）=191.850N/mm2<
[f]=205.00N/mm2;
满足要求！
2、挠度计算
q'
=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.033+0.105+1.500+1.800=3.438kN/m
R'
max=q'
l/2=3.438×
1.20/2=2.063kN;
ν=5q'
l4/384EI=5×
3.438×
（1.20×
103）4/（384×
206000.00×
10.78×
104）=4.180mm<
max{1200.00/150,10}mm
五、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
双钢管
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
q=g1k=0.033kN/m;
p=Rmax/2=1.436kN;
p'
=R'
max/2=1.031kN
横向钢管计算简图
横向钢管计算弯矩图
Mmax=0.652kN·
横向钢管计算剪力图
Rmax=6.340kN;
横向钢管计算变形图
νmax=1.676mm;
σ=Mmax/W=0.326×
103）=72.642N/mm2<
νmax=1.676mm<
max{1200.00/150,10}=10.00mm;
六、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
双扣件
单扣件抗滑承载力（kN）
8
扣件抗滑移承载力系数
Rc=8.0×
2×
0.80=12.800kN≥R=6.340kN
七、立杆的稳定性验算
钢管截面回转半径i（cm）
1.59
钢管的净截面A（cm2）
4.24
双立杆计算方法
按构造要求设置
立杆计算长度系数μ
1.5
NG1=1.3×
（la/2+2.00*lb+2.00*h）*0.038/h+g1k×
la×
3.00/2.00=1.3×
（1.20/2+2.00*1.20+2.00*1.80）*0.038/1.80+0.033×
1.20×
3.00/2.00=0.241kN
NG2=g2k×
lb/2.00=0.350×
1.20/2.00=0.252kN;
NG3=g3k×
lb=0.140×
1.20=0.168kN;
NG4=g4k×
lb=0.010×
1.20=0.012kN;
NQ1=q1k×
lb/2.00=5.000×
1.20/2.00=3.600kN;
NQ2=q2k×
lb/2.00=6.000×
1.20/2.00=4.320kN;
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1.2（NG1+NG2+NG3+NG4）+0.9×
1.4（NQ1+NQ2）=1.2×
（0.241+0.252+0.168+0.012）+0.9×
1.4×
（3.600+4.320）=10.786kN;
支架立杆计算长度：
L0=kμh=1×
1.50×
1.80=2.700m
长细比λ=L0/i=2.700×
103/（1.59×
10）=169.811<
[λ]=210
轴心受压构件的稳定系数计算：
L0=kμh=1.204×
1.500×
1.8=3.251m
长细比λ=L0/i=3.251×
10）=204.453
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.174
ωk=μzμsωo=0.74×
0.80×
0.30=0.178kN/m2
Mw=0.9×
ωk×
l×
h2/10=0.9×
0.178×
1.802/10=0.087kN·
m；
σ=N/φA+Mw/W=10.786×
103/（0.174×
4.24×
102）+0.087×
103）=165.580N/mm2<
[f]=205.00N/mm2
八、连墙件验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件布置方式
2步2跨
连墙件对卸料平台变形约束力N0（kN）
2
内立杆离墙距离a（m）
0.25
1、强度验算
AW=1.80×
2=8.6m2
Nw=1.4×
Aw=1.4×
8.6=2.148kN
N=Nw+N0=2.148+2.00=4.148kN
长细比λ=L0/i=（0.25+0.12）×
10）=23.270，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.944。
Nf=0.85×
φ·
A·
[f]=0.85×
0.944×
4.240×
10-4×
205.00×
103=69.745kN
N=4.148<
Nf=69.745
2、连接计算
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
双扣件承载力设计值Rc=8.0×
0.80=12.800kN
N=4.148kN<
Rc=12.800kN
九、立杆支承面承载力验算
地基基础
混凝土楼板
混凝土板厚度h（mm）
100
砼设计强度等级
C30
立杆底座面积A（mm2）
100×
1、抗冲切验算
楼板抗冲切承载力：
βh=1,ft=1.43N/mm,σpc.m=1N/mm,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=100-15=85mm,μm=4×
（100.00+ho）=4×
（100+85）=740mm
Fl=（0.7βhft+0.15σpc.m）ημmh0=（0.7×
1×
1.43×
103+0.15×
103×
1）×
0.74×
0.085=72.398kN>
N=10.786kN
2、局部受压承载力验算
楼板局部受压承载力：
ω=0.75,βl=（Ab/Al）0.5=0.333,fcc=0.85×
14.30=12.155kN/mm
Fl=ωβlfccA=0.75×
0.333×
12.155×
0.01=30.388kN>
附图
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