支架现浇Word文档下载推荐.docx
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2月24日
2月20日
2月21日
3月21日
4月10日
预压
3月3日
2月27日
3月1日
3月28日
4月17日
卸载
3月6日
3月2日
3月4日
3月31日
4月20日
侧模、底板
3月10日
3月5日
3月7日
4月4日
4月24日
底、腹板钢筋、钢绞线
3月16日
3月11日
3月12日
4月30日
内模
3月20日
3月15日
4月14日
5月4日
顶板钢筋
3月24日
3月18日
5月8日
浇筑混凝土
3月26日
3月22日
4月19日
5月10日
张拉压浆
4月28日
5月20日
拆除支架
4月9日
4月2日
4月6日
5月26日
2.4施工组织
2.4.1施工组织机构设置
成立一个现浇箱梁施工队，由有施工经验的骨干人员组成：
队长副队长各一人、技术负责人1人、技术人员及现场管理人员4人、以及其他操作人员，主要负责现浇连续箱梁的施工。
现浇箱梁施工队下设：
支架班、模板班、钢筋班、混凝土班、预应力班、对人员进行分班组管理，按工序进行流水作业，责任到人。
2.4.2劳动力用量计划
木工、架子工、钢筋工、电焊工、混凝土工等各种工种配备齐全。
2.4.3施工机械设备计划
主要使用的施工设备有：
碗扣式钢管脚手架，混凝土搅拌站，混凝土搅拌运输车，混凝土输送泵车，汽车吊，钢筋、模板加工设备等。
详见“主要施工机械设备进场表
主要施工机械设备进场表
序号
名称
型号
单位
数量
备注
1
挖掘机
1.0m3/斗
台
2
已经进场
压路机
YZ18吨
3
装载机
ZL50
4
吊车
25t/50t
5
发电机
250KW
6
搅拌机
2000L
7
电焊机
315A
20
9
弯曲机
400型
8
切割机
混凝土泵车
50m3/h
其中一台备用
10
混凝土罐车
8m3
12
11
千斤顶
500t
YC60A
13
油泵
ZB4-500
14
外侧模板
M
85m
15
压浆机
16
振捣器
Φ30/50
套
8/18
17
碗扣管
吨
400
2.5安全防护方案
详见附件1：
40m现浇箱梁安全专项方案。
3现浇箱梁施工方案
本跨采用满堂支架法现浇施工，对地基进行换填加固、满堂碗扣支架搭设及预压、支座安装、模板安装、钢筋制作安装及预应力管道埋设、混凝土施工、预应力施工、模板支架拆除。
3.1地基处理
对86#~87#墩、87#~88#墩、366#~367#墩梁跨下地表较平整的40m现浇梁，挖除表层松土，清理表层用优质土换填处理然后采用3：
7灰土分层填筑。
对地表坡度较大的地表，如跨130#~131#墩、134#~135#墩的40m现浇梁，在适当位置设置挡土墙或钢管桩加工字钢基础支撑支架。
钢管工字钢平台，在横向12m范围内布设5根钢管，钢管间距3.0m。
钢管上设置工字钢横梁，在横梁上铺设纵向工字钢，纵梁间距0.6m。
详细布设见下图。
钢管工字钢基础布置图
地基处理断面图
1）地基处理范围宽度按照支架宽12m，两侧各加宽2m即16m。
长度按照箱梁施工所需的范围一起进行处理。
先用挖掘机将鱼塘内淤泥挖除外运，并用振动压路机对挖除后的原地表进行碾压。
2）对碾压后的地表采用较好土质（同一般路堤填筑）分层填筑，填筑层厚约100cm，摊平后采用压路机压实，检测每层的压实质量，以静力触探均满足要求为准。
3）60cm灰土处置层填筑。
灰土采用路拌法施工，按上足一层30cm以上细粒土填料，然后根据该层土方量按3：
7计算出所需石灰量，直接添加入其中，采用挖掘机多次翻拌后摊平，压路机碾压至满足要求。
4）承台基坑处采用分层回填三七灰土并整平压实，基坑底部宽度较小的部分采用碎石屑回填并压实。
5）在灰土填筑层完成前30cm，采用刮平机整平并作2％的横向坡碾压成型。
6）为避免地基受水浸泡，在两侧开挖40×
40cm的排水沟，排水沟分段开挖形成坡度，低点开挖集水坑，并做砂浆抹面。
3.1.1地基承载力检算
3.1.1.1荷载计算
梁体重量：
顶板宽12m，底板宽5.15m，梁长40.6m，重824.5t。
模板重量：
底模209.09m2，内模682.5m2，端模32m2，侧模（包括翼缘模板）237.3m2，所有模板重量取Q1=0.9KN/m2。
总重量为104.4t。
施工人员及设备荷载标准值按均布活荷载取1.0KN/m2，面积为487.2m2，重量为48.72t。
支架自重：
立杆纵向间距按每布0.6m，腹板下横向间距0.3m、顶板和底板位置横向间距按0.6m，翼缘位置横向间距按0.9m。
合计1587根。
高度按7.5m，总长为11902.5m。
立杆重为3.84kg/m，计算得重量为45.7t。
横杆间距1.2m，支架高度为7层，每层长度为1890.6m，总长为13234.2m，计算得重量为50.8t。
加上剪刀撑1300米，计5.0t。
内模支撑所需支架长度1750m，计算得重量为6.72t。
支架重量合计为108.22t
支架顶部沿桥梁横向铺设15cm×
15cm方木，在立杆可调顶托上作为横梁，上铺10cm×
10cm方木（间距15cm）支撑模板。
方木重量9.74t。
。
以上各种荷载，考虑安全系数：
恒载为1.2，活载为1.4。
荷载为G=（824.5+104.4+108.22+9.74）×
1.2+48.72×
1.4=1324.44t。
3.1.1.2检算
地基处理用三七灰土，经静力触探强度大于200KPa。
单根立杆承受荷载：
P=1324.44×
104÷
1587=8346N
1）卧木承载验算
地基上纵向采用20×
20cm方木。
A=0.2×
0.2=0.04m2
σ=P/A=8346÷
0.04=0.21MPa<
1.3MPa，满足要求。
2）地基验算
A=0.6×
0.2=0.12m2
P=8346+0.6×
0.22×
8000=8538N
σ=P/A=8538÷
0.12=0.07MPa<
0.2MPa，所以地基承载力符合要求。
3.2支架搭设及预压
3.2.1支架搭设
支架搭设示意图
组装顺序：
立杆底座→立杆→横杆→斜杆→接头紧锁→脚手板→上层
立杆→立杆连接销→横杆。
支架组装以4人为一小组，其中二人递料，另外二人共同配合组装。
组装时，要求至少二层向同一方向，或由中间向两边推进，不得从两边向中间合拢组装。
86#~87#墩、87#~88#墩、366#~367#墩支架搭设示意图（未加剪刀撑）
86#~87#墩、87#~88#墩、366#~367#墩支架搭设示意图（加剪刀撑）
130#~131#墩、134#~135#墩侧面布置图
支架采用碗扣式支架，支架结构形式如下：
横向立杆底板下间距60cm、腹板下间距30cm、翼缘板下间距90cm，纵向立杆间距均为60cm，按交替方式布设。
在高度方向每间隔1.2m设置一排纵、横向联接脚手钢管，使所有立杆联成整体。
顺桥向剪刀撑的设置，对于碗扣式支架，由于支架体系自身的稳定性较好，剪刀撑可顺桥向设置4排，分别设于底板倒角处、腹板与翼缘板相交倒角处；
横桥向剪刀撑的设置，根据现场实情况横向剪刀撑按4m/道设置。
剪刀撑网格间距为2.5m。
立杆底端安装可调式方形底托，底托下铺设纵向20cm×
20cm方木，立杆顶端安装可调式Ｕ形支托，先在支托内安装纵向15cm×
15cm方木，再按设计间距安装横向10cm×
10cm方木，方木间中心距离15cm。
钢管的整体稳定性是由基础的不均匀沉降、支架结构的稳定性控制。
横桥向按照支架的拼装要求，严格控制竖杆的垂直度以及扫地杆和剪力撑的数量和间距。
3.2.2支架检算
1）WDJ碗扣钢管的各构件力学参数
外径d
（mm）
壁厚t
截面积A
（mm2）
惯性矩I
（cm4）
抵抗矩W
（cm3）
回转半径i
（cm）
每米长自重（N）
48
3.5
4.78
11.4
4.84
1.54
38.4
2）方木
方木统一采用松木，对松木的要如下：
弹性模量大于E=0.1×
105MPa，抗弯强度大于[δw]=13MPa，抗剪强度大于[fv]=1.5MPa。
3）支架检算
根据设计方案，支架采用碗扣式脚手架，立杆直径48mm、管壁3.5mm。
碗扣式脚手架在层距1.2m情况下，设计荷载为30KN，此参数供应商已经经过荷载试验、计算考虑了脚手架钢管的强度、刚度、局部稳定、安全系数（大于或等于1.5），所以不必进行脚手架细部检算。
检算包括：
满堂支架检算、方木检算。
4）设计荷载
底模下脚手架立杆的纵向间距为60cm，横向间距根据箱梁对应位置分别设为：
翼缘板处为90cm，腹板处为30cm，底板处为60cm。
顶托方木按纵桥向布置。
按简支梁受力考虑，验算底模下斜腹板对应位置。
计算跨径为60cm。
1.腹板下混凝土箱梁荷载：
P1=3.75×
26=97.5kN/m2
2.模板自重取p2=0.9kN/m2
3.施工人员、机具堆放荷载：
取P3=2.0kN/m2
4.倾倒砼冲击荷载：
采用串筒或导管倾倒时取P4=2.0kN/m2
5.振捣砼产生的荷载：
取P5=2.0kN/m2
6.计算总荷载（考虑安全系数:
恒载1.2，活载1.4）
腹板下荷载P=（97.5+0.9）×
1.2+（2.0+2.0+2.0）×
1.4=126.48kN/m2
5）立杆计算
立杆用直径48mm、管壁3.5mm的WDJ碗扣钢管，考虑立杆受到锈蚀等各种条件的影响，所以外径取4.7cm，内径取4cm计算。
脚手架的层距为1.2m时立杆设计标准值为30KN，根据受力分析斜腹板下立杆受力最大，取斜腹板下间距为60cm×
30cm立杆作为受力验算杆件，再加上支架自重9.6KN/m2。
则有P=126.48+9.6=136.08KN/m2。
实际立杆轴心系受压荷载为P×
0.6×
0.3=136.08×
0.18=24.5KN<
30KN，下面按照30KN立杆轴向力计算立杆各项指标。
轴心抗压强度δn=3000/478=62.7MPa＜[δa]=165MPa，强度计算满足要求。
轴心受压杆的细长比λ=L0/r=1.0×
1200/15.4=77.9＜[λ]=100（此处轴心受压杆按照两端铰接考虑，系数取1.0），满足倾覆要求。
3.2.3底模及纵横梁检算
3.2.3.1底模受力检算
1.模板容许弯应力计算
横梁采用10×
10cm方木，方木间距15cm，取10cm宽模板，按简支梁形式进行检算，底模最大弯距：
Mmax=
Nm
截面抵抗矩W=
=2400mm3
σw=
=
=1.65MPa<
[σw]=15MPa（竹胶板顺纹容许弯应力）
2.最大挠度计算（按简支梁计算）
竹胶板弹性模量：
E1=4.5×
103MPa
惯性矩I=
=14400mm4
fmax=
=0.02mm＜L/400=0.125mm
3.2.3.2横向方木检算
截面
（cm2）
容许应力δw
MPa
容许剪力[fv]
弹性模量Mpa
10×
100
833.3
166.67
1.5
1×
104
1）强度检算
取斜腹板下宽度作为验算单位，简化为简支梁计算，则：
斜腹板下竖向荷载q=126.48kN/m2。
，强度满足要求。
2）刚度检算
，刚度满足要求。
3）抗剪检算
3.2.3.3纵梁检算
容许剪力[fv]
15×
225
4218.75
562.5
0.1×
105
纵梁按集中荷载计算，计算跨径60cm。
荷载P=126.48×
0.3×
0.15=5.7kN
M=2×
5.7×
0.15=1.71kNm
σ=M/W=（1.71×
103）÷
（562.5×
10-6）=3.04MPa<
13MPa，强度满足要求。
2）刚度验算
，
刚度满足要求。
3.2.4钢管工字钢平台受力验算
1）受力计算：
标准梁截面A=9.5m2，则砼自重：
G＝9.5×
26＝247KN/m
施工时荷载取砼自重的1.4倍，则Q＝1.4×
247＝345.8KN/m
经计算5m跨距内的钢管支架总重：
249KN，
取每根工字钢上宽度0.6m范围，跨距5m计算，则
q＝345.8×
0.6/12+249×
0.6/（5×
12）+0.656＝20.44KN
2）顺桥向工字钢
σ＝ql2/8W＝20.44×
103×
52/（8×
919×
10-6）＝69.5MPa<
215MPa
f=5ql4/384EI=5×
20.44×
54×
103/（384×
2.05×
1011×
16530×
10-8）
=4.9mm<
l/400=12.5mm
3）工字钢横梁
2.5/0.6+1.312＝85.64KN/m
强度检算：
σ=ql2/16W＝85.64×
32/（2×
10-6）＝52.4MPa<
刚度检算：
85.64×
34×
=2.67mm<
l/400=7.5mm
4）钢管计算
横桥向12m范围内的钢管共5根，则有每根钢管承载：
P＝20.44×
2.5×
12/0.6/5+0.656×
12×
2/5＝207.55KN
则钢管的抗压能力
σ=P/A=207.55×
103/（105.1×
10-4）＝19.7MPa<
5）地基验算
钢管高度3.6m，则每根钢管自重G＝0.825×
3.6＝2.97KN
C25混凝土横梁基础（横梁尺寸横向16m，纵向1.0m）
σ=P/A=（207.55+2.97）/（0.6×
0.6）＝0.58MPa<
25MPa，符合要求。
C25混凝土横梁底面地基
σ=P/A=（207.55+2.97）×
5/（1.0×
16）=0.07MPa<
0.2MPa，符合要求。
3.2.5支架预压
3.2.5.1支架预压目的
为保证施工安全、提高现浇梁质量，在箱梁支架搭设完毕，箱梁底模铺好后，对支架进行超载预压。
预压的目的一是消除支架（支墩）及地基的非弹性变形，二是得到支架（支墩）的弹性变形值作为施工预留拱度的依据，三是测出地基沉降，为采用同类型的桥梁施工提供经验数据。
预压时间预计3～7天，预压过程随时测量和记录，根据预压测量结果绘制预压沉降变形观测曲线，以此确定施工预拱度。
3.2.5.2支架预压方法
在安装好底模木板后，对支架进行预压。
预压采用袋装土预压，加载顺序为从支座向跨中依次进行。
满载后持荷时间不小于24h，预压重量为设计荷载的120%。
加载时按照50%、100%、120%设计荷载分三级加载（采用袋装土，起重机吊装），具体加载重量详见下表
加载50%（t）
加载100%（t）
加载120%（t）
557.96
1115.92
1339.1
加载时注意加载重量的大小和加荷速率，使其与地基的强度增长相适应，待地基在前一级荷载作用下，观测地基沉降速度已稳定后，再施加下一级荷载，特别是在加载后期，更要严格控制加载速率，防止因整体或局部加载量过大、过快而使地基发生剪切破坏。
地基最大沉降量不能超过10mm/d；
水平位移不能大于4mm/d。
在预压前对底模的标高观测一次，在每加载一级后预压的过程中平均每24小时观测一次，观测至沉降速度已降到0.5～1.0mm/d为止，将预压荷载按加载级别卸载后再对标高观测一次，预压过程中要进行精确的测量，要测出梁段荷载作用下支架将产生的弹性变形值及地基下沉值，将此弹性变形值、地基下沉值与施工控制中提出的因其它因素需要设置的预拱度叠加，算出施工时应当采用的预拱度，按算出的预拱度调整底模标高。
合理布设受压区域，保证受压部位和重量与箱梁浇注后支架所受的作用力相吻合。
加载用袋装土过磅后，用吊车分码吊至支架顶，由人工配合摆放。
加载中由技术人员现场控制加载重量和加载位置，避免出现过大误差而影响观测结果。
3.2.5.3测量方法
在梁端、1/4跨、跨中五个断面设置观测点，每个断面设置5个观测点。
沉降观测点平面位置
基础顶面、支架顶面设置测点，加载前各测点的高程值，设置在支架顶部平台下沉降观测点，由于无法采用水准仪进行观测，采用相对高差观测模板支架沉降，采用平台下钉铁钉、悬挂垂球等重物，在地面固定点上做标记，每天测量相对高差，并做好详细记录。
观测采用精密水准仪进行测量，然后在每次加载、卸载时测量各测点的高程，根据测得数据进行列表，分出各对应情况下的数值并和理论计算值进行对照、分析，找出规律，为支架标高即立模标高的调整提供基础资料，并据之进行适当调整。
当数据没有异常时，取其平均沉降量作为最终沉降量，如沉降值超过2cm，应对此位置脚手架加强。
3.2.5.4预设反拱
为保证线路在运营状态下的平顺性，梁体应预设反拱，理论计算按设计实施，施工中反拱的设置根据具体情况，充分考虑收缩徐变的影响以及二期恒载上桥时间确定。
预留拱度=设计拱度+支架弹性变形量，设计图纸中已提供设计拱度，包括施工阶段的恒载、预应力和混凝土收缩、徐变产生的挠度，预压沉降量根据现场地基承载力试验可得。
3.2.5.5支架调整
架体预压前，支架（底模）按照计算标高调整，确保支架各杆件均匀受力。
预压后架体在预压荷载作用下基本消除了地基塑性变形和支架竖向各杆件的间隙即非弹性变形，并通过预压得出支架弹性变形值。
根据以上实测的支架变形值，结合设计标高和梁底预拱度值，确定和调整梁底标高。
梁底立模标高=设计梁底标高+支架弹性变形值+设计预留拱度+地基沉降。
3.3支座安装
安装支座前复测桥墩中心距离及支承垫石高程，检查锚栓孔位置及深度是否符合设计要求。
1）支座进场后集中堆放整齐，并做好防腐防锈措施。
首先将支座就位部位的支承垫石混凝土表面凿毛，清除预留锚栓孔中的杂物，并用水将支承垫石表面浸湿，安装灌浆用模板。
2）用钢楔块楔入支座四角，找平支座，并将支座底面调整到设计标高，在支座底面与支承垫石之间留有20～30mm空隙，安装灌浆用模板。
3）检查支座中心位置及标高后，用无收缩高强材料灌浆。
灌注支座下部及锚栓空隙处，灌浆过程中从支座中心部位向四周注浆，直至钢板与支座底板周边间隙观察到灌浆材料全部灌满位置。
4）灌浆材料初凝后，拆除模板及四角钢楔块，并用砂浆填堵钢楔块抽出后的空隙，拧紧支下座锚栓，待灌注梁体混凝土后，及时拆除各支座上、下连接锚栓。
安装时必须保证支座位置准确，与桥梁的连接符合设计要求，安装纵向活动支座时，其上下座板的导向挡块保持平行，交角不得大于5°
支座安装保持与梁体垂直，支座上下板水平，不产生偏位。
支座与支承垫石间及支座与梁底间密贴、无缝隙。
支座四角高差不大于2mm。
支座水平偏差不得大于2mm。
3.4模板安装
模板的安装要结合钢筋及预应力管道的埋设依次进行。
安装前检查：
板面是否平整、光洁、有无凹凸变形及残余粘浆，模板接口处要清除干净；
所有模板连接端部和底脚有无碰撞而造成影响使用的缺陷或变形，振动器支架及模板焊缝处是否有开裂破损，如有均要及时补焊、整修。
3.4.1底模铺设
在支架上安装纵向方木（15cm×
15cm），在纵向方木上安装横向方木（10cm×
10cm）方木间中心距离15cm，再安装底模，底模板各种接缝要紧密不漏浆，在模板接缝上贴密封胶带，保证接缝平顺。
底模铺设立面图
底模铺设侧面图
3.4.2外侧模、内侧模安装
内模安装示意图
箱梁底板钢筋网片及肋板钢筋绑扎完成后，在底模上以1米间距梅花形布置混凝土垫块，并与钢筋绑扎牢固，上下层钢筋网之间安装架立钢筋。
1）外侧模安装。
先使侧模吊装到位，与底模板的相对位置对准，调整好侧模垂直度，并与底模联结好。
侧模安装完后，检查整体模板的长、宽、高尺寸及平整度等，并做
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