钢绞线张拉伸长值锚塞回缩量.docx
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钢绞线张拉伸长值锚塞回缩量
，作者：
梁上飞•
作品编号:
9126S005448GK0253678
创作曰期：
2020年12月20日
实用文库汇编之钢绞线预应力张拉伸长值、锚塞回缩量量测
方法的探讨
摘要：
钢绞线预应力混凝土在桥梁工程中已普遍使用，作为质址双控抬标的钢绞线张拉伸长值及锚固张拉力的讣算，相应规范均已有明确规定，但对在预应力张拉实际施匸中的具体址测.各家说法与作法都存在较大差异，木文就此问题根据笔者施工的实践予以介绍，供广大从事钢绞线预应力张拉丄作者参考。
关键词：
钢绞线：
侦应力张拉：
伸长值：
锚塞回缩量：
虽测
1引言
以钢绞线作为桥梁工程、路基高边坡抗滑加固等工程施加预应力的载体，是目前普遍采用的材料和工艺。
对钢绞线张拉预应力施加、锚固的方法和张拉力、钢绞线伸长量的理论计算，在相应的规范中都已有明确的规泄，但在实际操作中对钢绞线施加预应力张拉的伸长值、钢绞线锚固时锚具锚塞回缩量的量测，各家说法及做法均存在差异，这对预应力张拉质量控制的双控指标（即钢绞线张拉力与实测伸长值）的计算和评判产生了一泄的影响。
针对上述问题，笔者就多年预应力张拉实践，尝试提出如下实际作法和技术见解（以后张法为主），为广大钢绞线预应力张拉工作者提供参考。
2钢绞线张拉伸长值确定
2.1钢绞线张拉伸长值汁算
钢绞线预应力张拉施工设汁控制张拉力，是指预应力张拉完成后钢绞线在锚夹具前的拉力。
因此，在钢绞线预应力张拉理论伸长虽计算时，应以钢绞线两头锚固点之间的距离作为钢绞线的计算长度，但在预应力张拉时钢绞线的控制张拉力是在千斤顶工具锚处控制的，故为控制和汁算方便，一般以钢绞线两头锚固点之间的距离，再加上钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度，作为钢绞线预应力张拉理论伸长呈的il•算长度。
在钢绞线预应力张拉时，钢绞线的外需部分，大部分被锚具和千斤顶所包裹，钢绞线的张拉伸长量无法在钢绞线上直接测量，故只能用测量张拉千斤顶的活塞行程，计算钢绞线的张拉伸长值，但同时还应减掉钢绞线张拉全过程的锚塞回缩量。
（参阅《公路桥涵施工技术规范》）一般讣算式为：
AL=ALi+AL：
~b~c
（1）
式中：
AL1；为从初始拉力（桥梁施工规范规泄一般为设计控制张拉力的10%'25%）至张拉设计控制拉力间的千斤顶活塞的张拉行程：
AL:
：
为初始拉力时的推算伸长值（按规范规定推算求得）；
b：
工具锚锚塞回缩量：
c：
工作锚锚塞回缩量。
2.2在钢绞线预应力先张法施工中，也有在每分级张拉一次，卸掉千斤顶前后，直接丈量钢绞线外露长度，以钢绞线每级张拉前后外露长度的差或以张拉活动横梁的张拉前后位移量的差值，求算钢绞线张拉伸长量，此法较为直观,但只适用于以每分级张拉一次，卸掉一次千斤顶的张拉方法或设置有张拉活动横梁同时张拉多根预应力筋的方法。
先张法为方便施工，一般采取单根一端固定另一端张拉的方法，故讣算钢绞线张拉伸长量时，还应考虑减掉固左端锚具夹片的回缩量。
每级张拉前后量测固定端锚具夹片的外谿长度或固左端钢绞线的外露长度的差值即为固左端锚塞回缩量。
不论使用活动横梁同时张拉多根预应力筋还是单根一端张拉，均应在预先调整初应力（设汁控制拉力的10〜25%）后的各级张拉完毕后，再量测计算固定端锚塞回缩量。
使用活动横梁张拉时，可用备根的平均值计算。
3钢绞线预应力张拉锚塞回缩量的量测：
钢绞线预应力张拉锚塞回缩虽:
在两个部位出现：
即产生在张拉千斤顶使用的''工具锚”，和参与钢绞线预应力工作，将钢绞线锚固在混凝丄中的“工作锚”部位。
有的文献和产品说明书介绍了锚具的变形造成预应力钢筋的回缩值的参数，只可作为对锚具验收和施工控制的参考依据，具体计算还应以实测为准。
3.1I具锚锚塞回缩量的量测：
在钢绞线开始张拉，当千斤顶张拉力，达到钢绞线张拉至初始拉力（设讣控制拉力的10〜25%）,已把松弛的预应力钢绞线拉紧，此时应将千斤顶充分固肚，精确疑取从千斤顶工具锚锚杯外壽端而至钢绞线外露端头的长度b「，当千斤顶张拉力，达到钢绞线预应力张拉设il•控制拉力时，再量取从千斤顶工具锚锚杯外霸端而至钢绞线外爾端头的长度b：
工具锚锚塞回缩量b二当预应力钢绞线由很多单根组成时应每根屋测，取瓦平均值进行计算，最少不得少于三根。
此回缩的岀现仅对张拉伸长值的计算有影响，对张拉力量测没有影响。
3.2工作锚锚塞回缩量的量测：
目前钢绞线预应力张拉施工以使用YC甲型液压千斤顶为主，该千斤顶与工作锚接触处，设有一块限制工作锚夹片在张拉过程位移的限位板，钢绞线在张拉时工作锚夹片跟随钢绞线的拉伸，向后移动至限位板凹槽的底部，对钢绞线失去约束，当千斤顶将钢绞线张拉至设计控制张拉力，在回油放松钢绞线的瞬时，钢绞线弹性收缩，工作锚夹片跟随收缩向锚环孔内位移，随即将钢绞线锚固，这就是工作锚锚塞回缩的全过程。
工作锚锚塞回缩位移后，将引起钢绞线张拉力的减小，减小量及补偿方法见后述。
张拉完毕卸掉千斤顶后，在工作锚处测星工作锚夹片在锚杯处的外露长度C”当预应力钢绞线由很多单根组成时应每根量测，取其平均值，一般至少测量三处,千斤顶限位板凹槽深度已知为G,则工作锚锚塞回缩1：
C=C-C：
O工作锚锚塞回缩量除与锚具硬度等有关外，还与钢绞线直径有关，工作锚回缩量大小与钢绞线直径大小成反比。
4工作锚锚塞回缩量对设计控制张拉力的影响
4.1根据锚夹具夹片的回缩过程分析，工作锚对张拉伸长量及张拉力均有影响。
对张拉力的减小影响值可按下式计算：
△P二P/ALXC
（2）
式中：
AL：
理论计算伸长值：
P：
为设计控制张拉力；C：
工作锚回缩疑。
4.2关于C值的取值，应分为两个阶段考虑，在钢绞线预应力张拉施工时,为保证质量必须先进行张拉工艺试验，张拉工艺试验一般取一个构件或2〜3个张拉朿，进行试验。
张拉工艺试验完成后，方可大面积施工，在张拉工艺试验阶段，由于对该批锚具性能不了解，计算补偿张拉力时C值只能按经验公式估算，经验公式如下：
C=hXO.65Xa
式中：
h：
限位板凹槽深度：
a：
与钢绞线直径有关的系数。
当5=15.24mm取1.0：
当①尸12.7mm取1.2：
待张拉试验完成后，根据实测的C值，汁算补偿张拉力，以供大面积施工使用。
4.3为减少工作锚回缩对预应力造成的损失及保证张拉力能满足设汁要求，应按如下程序操作，予以补偿：
①当实施两端张拉时，当两端达到设计控制张拉力时，应按一端先锚固，再将另一端补张拉力后锚固的方法操作。
因为当A端锚固时由于工作锚夹片的回缩，致使B端油压下降，张拉力减少，不满足设计控制张拉力要求，故应在B端补张拉后再锚固。
同理B端补张拉锚固时，由于工作锚夹片回缩仍会造成张拉力的损失，为保证满足设讣控制张拉力要求，苴修正后的设讣控制张拉力（即设讣控制张拉力加补张拉力）Px应按下式计算，注意不能将此与超张拉混淆，此值属于对预应力张拉时，由工作锚产生的预应力损失的补偿。
PFP+AP（3）
式中：
P：
为设计控制张拉力：
AP:
工作锚回缩对预应力损失的影响力（补偿张拉力）：
②当实施一端张拉时，同理应将控制张拉力Px按上式il•算。
5钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度；在钢绞线预应力张拉施工中，目前常用的千斤顶的工作锚位程分前夹式和后夹式，张拉时钢绞线在千斤顶中的工作长度，前夹式较短，如YDC型前夹式千斤顶约为98mm,对张拉伸长量影响较小，可忽略不计，但如YCW型后夹式千斤顶则可长达470mm多，故钢绞线在千斤顶中的工作长度对张拉伸长虽的影响就不容忽视。
5.1钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度的确定；钢绞线在张拉「斤顶中的工作长度，一般是指在张拉千斤顶装入钢绞线后，从工具锚锚杯中心至预应力混凝上工作锚锚杯中心的距离，注意丈量时应将千斤顶安装好，装入钢绞线，基本打紧锚塞，启动油泵，开始加汕，在千斤顶活塞启动，即油压表指针闪动的瞬间即刻关闭加油阀，此时丈量工具锚锚杯中心至预应力混凝上工作锚锚杯中心的距离，即可确泄为钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度。
有人宜接丈量千斤顶的身长，作为钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度，笔者认为是错決的，因为一般千斤顶开启加油阀后活塞都是在活塞伸出千斤顶体外一段距离后才开始受力，且千斤顶在一般状态下活塞都是伸出千斤顶体外有一段距离的。
5.2钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度在预应力钢绞线张拉伸长值计算中的应用：
一般在预应力张拉时，原始记录中的伸长值，都是按千斤顶活塞的行程距离记录的，按此汁算的钢绞线实测伸长值，是预应力混凝上中工作锚之前的钢绞线伸长值加钢绞线在张拉千斤顶中工作长度的伸长值之和，不是钢绞线纯在混凝丄中工作长度的张拉伸长值，故在计算钢绞线张拉伸长值及张拉伸长率误差时应注意以下几个问题：
（1）、计算预应力钢绞线理论伸长值时，若预应力钢绞线的汁算长度已包括钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度，就可直接用此计算的预应力钢绞线理论伸长值与按原始记录中数据讣算的实测伸长值比较，来汁算预应力钢绞线张拉伸长率误差。
这是施工中常用的方法。
（2）、计算预应力钢绞线理论伸长值时，若预应力钢绞线的讣算长度不包括钢绞线在张拉千斤顶中工作长度，在按原始记录中数据讣算出实测伸长值后，还应减钢绞线在张拉千斤顶中工作长度的伸长值，然后才能按此伸长值与预应力钢绞线理论伸长值比较，去计算预应力钢绞线张拉伸长率误差。
（3）、⑴与⑵是一次性张拉（既千斤顶一次安装分级张拉至设计控制张拉力锚固，分段读数、记录）计算方法的注意事项，但在有些情况下因为千斤顶活塞行程不足，或设计有要求，为保持同一个水平线的几个预应力孔的钢绞线的受力平衡，一束（根）钢绞线要分多次实施张拉。
分多次实施张拉，就是每张拉一级（1〜2个行程），即锁左钢绞线的锚杯锚塞（亦称临时锚固），张拉千斤顶油压表回零、卸下或原位重新安装开始张拉，即为一次。
先张法此种情况较多。
这种张拉法汁算实测伸长值时，是用原始记录中各次千斤顶活塞行程的距离，先计算出各次张拉伸长量，然后将各次张拉伸长量累加（初始拉力的伸长值是按规范规定推算而得）而得实测伸长值。
但计算各次张拉伸长量时，都包括了一个与该张拉级的张拉力相应的，钢绞线在张拉千斤顶中工作长度的的伸长值（该值计算见计算实例），所以在按⑴法计算时，应在按各次张拉伸长量累加（初始拉力的伸长值是按规范规泄推算而得）而得的实测伸长值中，减掉不包括最后一级的其余所有各级在张拉千斤顶中工作长度的伸长值：
在按⑵法计算时,应在按各次张拉伸长量累加（初始拉力的伸长值是按规范规左推算而得）而得的实测伸长值中，减掉所有各级的在张拉千斤顶中工作长度的伸长值。
66计算实例：
6.1有一按先张法实施单根预应力张拉的预制桥梁梁板的张拉台座，钢绞线直径为6：
12.70mm、公称面积打二98.71mm：
、标准强度1860Mpa、实测弹性模SE^.00X105,设计张拉力为P=137.7KN,理论汁算总伸长值506.80mm（钢绞线汁算长度为72660mm,包括一个在张拉千斤顶中的工作长度），拟按设计张拉力15%、30%.60%.80%.100%的控制力分五次单端施作张拉，钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度为600mm.
6.1.1计算实测结果：
（表2）
钢绞线预应力张拉原始记录（汕表读数及张拉力略）表2
束号
张拉次数
第一次
第二次
第三次
第四次
第五次
工作锚回
缩量mm
实测总伸长值mm
张拉伸长率误差％
占设计张拉力比例％
0-15%
15-30%
30-60%
60-80%
80-100%
2
钢绞线伸长量
mm
95
174
330
436
538
4
518
2.2
实测总伸长值二538+174-95*2-4二518计算张拉伸长率误差炉2・2符合规范要求合格
张拉伸长率误差（%）=（实测总伸长值-理论讣算总伸长值）/理论计算总伸长值X100
6.1.2固左端锚具回缩对锚固张拉力的影响，除最后一级的张拉力外，其他各级固左端锚具回缩的张拉力损失，因对钢绞线的锚固力无影响，可不予考虑,故只对最后一级的张拉力由工作锚回缩造成的张拉力损失，进行考虑，计算如下：
PK=P+AP=137.7+1.086=138.786
P1377
式中：
AP=——XC-X4=1.086
AL506.80
由于钢绞线较长，计算出的补偿张拉力，仅占设计控制张拉力的0.79%按要求稱度考虑，亦可忽略不计，但在一般构件预应力钢绞线不长时，该补偿拉力就占设计控制张拉力的比例较大，就不容忽略了。
6.2某桥梁25m后张法预应力T型预制梁，钢绞线及张拉伸长值计算见下表一：
预应力筋张拉理论伸长值计算结果汇总表农
钢绞线直径
4＞；15.24
强度级别
186OMPa
弹性模址
199GPa
工程名称
澳里大桥
工程部位
25m后张法预应力T梁
K
0.0015
U
0.225
钢绞线截而积
张拉孔号
单股控剑应力
Mpa
股数
锚固控制力Mpa
锚固力KN
理论伸长值mm
N1
1395
5
1395
976.5
180.4
N2
1395
5
1395
976.5
179
N3
1395
6
1395
1171.8
179.8
N4
1395
6
1395
1171.8
179.8
单根锚固力
1953
该预制梁的断面形式及孔位示意如左图，澳里大桥T梁预应力张拉记录见表二，现就表二对计算方法说明如下：
1、该预制梁在预应力张拉时，对钢绞线伸长值的量测，
'回厂畧是以量测张拉千斤顶活塞受力时的位移疑计算的。
「./2、Nl、N2、N4实测计算伸长量二F-2*B+C-I
[T]■-
3、为保持N3、N4张拉力对预制梁的平衡，要求先对「蛊L昭N3孔只施加张拉力至设计控制张拉力的50%,卸下张拉千斤顶，移至N4号孔进行张拉，直至N4号孔张拉完成。
再返回
N3号孔，从50%的设计控制张拉力张拉至100%的设计控制张拉力完
成预应力张拉的全过程。
①③为第二次张拉时0〜50弔的伸长量，注意在第二次将千斤顶安装后，当开动千斤顶张拉力在0〜50$的设讣控制张拉力时预应力梁内的钢绞线,是没有受力的，而是工作锚以外及千斤顶内的钢绞线在承受张拉力,故千斤顶的活塞已经移动，②④为第二次张拉时50〜100%的伸长量，⑤⑥分别为第一次张拉时在张拉力至10$及50$时千斤顶工具锚后钢绞线的外露长度，⑦⑧分別为第二次张拉时张拉力至50$及100%时千斤顶工具锚后钢绞线的外壺长度。
故N3孔a端的实测计算伸长＞=58-2*20+30+70-18-1.5-2+（7-3.5）。
b端的实测计算伸长＞=69-2*27+38+68-22-1.5-2+（7-2.5）。
4、误差二（K-L）/L*100o
5、预应力梁锚孔处工具锚的回缩，应为：
锚垫板凹槽深度-锚固后工作锚锚塞的外露长度。
澳里大桥T梁预应力张拉记录（1片梁）农二
孔号
梁端
千斤顶活塞累计伸长量mm
工具锚后钢绞线长度mm
锚塞回缩量
mm
锚垫板凹槽深役mm
张拉完成锚固后工作锚锚塞露出长度mm
实测计算伸长量
mm
理论伸长值mm
误差
（%）
10%
20%
50%
100%
10%
100%
A
B
C
D
E
F
G
H
I
J
K
L
M
N1
a
29
40
79
115
139
135
4
7
3
97
181
180.4
033
b
24
31
55
100
139
135
4
7
2
84
N2
a
21
31
55
102
55
50
5
7
3
90
185
179
335
b
28
39
69
113
55
50
5
7
3
95
N3
a
20
30
58
18①
70②
99⑤
】15⑦
97.5（6）
113⑧
1.5
2
7
3.5
93
184
179.8
2.34
b
27
38
69
22③
68④
98⑤
114⑦
96.5（6）
112⑧
1.5
2
7
2.5
91
N4
a
24
33
57
100
64
60
4
7
2.5
85.5
186.5
179.8
3.73
b
23
36
67
111
64
6（）
4
7
3
101
10
7结语
经施工实践对按该方法施工的桥梁梁板大量钢绞线预应力张拉伸长值、锚塞回缩量量测.计算结果分析，均符合JTJ071-98《公路工程质量检验评左标准》预应力筋的加工及张拉的各项指标要求；张拉完成时的上拱度量测结果均与设计计算结果相符。
因此，证明该量测方法是符合设讣与施工规范要求和可行的。
可用于钢绞线预应力张拉施工工艺的计算、量测。
参考文献：
⑴公路桥涵设汁于•册《侦应力技术及材料设备》刘效尧朱新实主编王建瑶主审人民交通出版社2000年1月第一版第二次印刷
⑵JTJO23-85公路钢筋混凝上及预应力混凝上桥涵设计规范
（3）JTJ041-2000公路桥涵施工技术规范
⑷交通部公路工程国内招标文件范木（1999年版）
作者：
梁上飞
作品编号:
9126S005448GK02S3678
创作日期：
2020年12月20B
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