脚手架施工方案.docx

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脚手架施工方案

###########工程

脚

手

架

施

工

方

案

编制人：

审核人：

审批人：

######建筑公司

#######项目部

年月日

第一章、工程概况………………………………………………

（2）

第二章、编制依据………………………………………………

（2）

第三章、落地脚手架的搭设……………………………………（4）

第四章、悬挑脚手架形式、布置………………………………（6）

第五章、悬挑脚手架计算书…………………………………………（11）

第六章、悬挑脚手架搭设………………………………………（23）

第七章、脚手架的保养与拆除…………………………………（25）

第八章、安全管理措施………………………………………………（26）

附录：

特种人员作业操作证

钢管扣件复试报告

钢管脚手施工方案

第一章、工程概况

1．建筑概况:

######工程#楼，位于##市##区，由############置业有限公司开发；######建筑设计研究院有限公司设计；#######建筑安装工程有限公司承建的高层住宅。

地下N层，地上层，合理使用年限50年；抗震设防六度，建筑高度米；建筑面积㎡。

桩基础，剪力墙结构。

第二章、编制依据

1．中华人民共和国建设工程安全生产管理条例

2．现行钢结构设计规范

3．现行钢结构工程施工质量验收规范

4．现行建筑钢结构焊接技术规程

5．现行建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术

6．现行建筑施工高处作业安全技术规范

7．现行建筑施工安全检查标准

8．现行悬挑式脚手架安全技术规程

9．淮安市现代建筑设计研究院有限公司

10．中国建筑科学研究院PKPM软件—扣件钢管支撑排架的设计

第三章落地脚手架的搭设

1．外架搭设

主楼1~5层采用双排落地钢管脚手架。

南立面，东立面从门面房二层项部开始搭设。

2．脚手架所用材料

①本工程采用φ48×3.5的钢管，钢管应无锈蚀、弯曲、压扁或裂纹等现象。

钢管应有产品质量合格证及钢管材质检验报告。

用于立杆的钢管长度要求用6．0米及4.5米两种规格（为了操作人员接立杆安全）。

纵向水平杆、剪刀撑钢管长度为4.5米～6.0米。

用于横向水平杆的钢管长度为1.3米，所用钢管必须全部刷黄色油漆，做为底部架立杆的钢管必须刷黄、黑相间油漆，油漆为30cm一档，做为醒目标志。

②各杆件的联接，采用扣件，扣件的种类有直角、对接和回旋三种。

使用的扣件应有出厂合格证，不得使用脆裂，变形或滑丝的扣件。

扣件规格型号与钢管相匹配。

脚手架的各种杆件，扣件与螺栓均需经过筛选、除锈、上油、保养。

3．外架搭设

①夯实搭设脚手架范围内的回填土，地坪硬化后，立杆位置设置垫层做为立杆的支承点。

②脚手架外侧四周均应设置排水沟，以防积水。

③外墙底步架架高采用1.8米，以增加架体的整体稳定性。

④立杆间距为1.6米，排距为1.0米，步距底步为1.8米,离墙间距为0.25米。

⑤脚手架搭设流程为：

放置纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→防护栏杆→踢脚杆→剪刀撑→铺脚手片→挂安全网。

⑥脚手架的杆件搭设必须使用扣件，立杆、纵向水平杆的搭接必须错开，立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设在同步，同跨内，两个相邻立柱接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。

剪刀撑的搭接长度不小于40cm，并且不少于2只扣件紧固，剪刀撑应在整个长度和高度方向连续设置。

⑦脚手架和主体结构拉结

外墙架与建筑物拉结均采用连墙杆件刚性拉结，即在楼面梁内预埋螺杆,然后用焊好螺杆的的钢管，用钢管及扣件把外架和预埋螺杆连结（见下图）。

水平方向各隔4根立杆（4.8米），垂直方向每层设一连墙杆。

连墙杆必须拆除脚手架时，方能逐步从上而下同步拆除。

在施工中除非因妨碍其他工序操作，需要拆除个别连墙杆时，必须经项目部主任工程师同意，并采取有效的加固措施经检查确实牢固可靠后，方可拆除。

任何人不得擅自拆除连墙杆。

⑧纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步，同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。

⑨竹笆脚手片应垂直于纵向水平杆方向铺设，应采用对接平铺四个角应用18#铅丝双股绑扎牢固。

自顶层操作层的脚手片往下计，每隔一层满铺一层脚手片。

为防止常用脚手片易断裂，本工程脚手片采用定制。

⑩防电避雷措施

避雷针用φ12的镀锌钢筋制作，设在房屋四角脚手架的立杆上，高度为超出脚手架1.5m，并将所有最上层的纵向水平杆全部接通，形成避雷网络。

接地线用φ12镀锌钢筋制作，接地线的连接应保证接触可靠，并经有关部门检查验收合格。

在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员应离开脚手架。

接地装置完成后，要用电阻表测定电阻是否符合，防雷装置的冲击接地电值不得大于30Ω。

⑾脚手架搭设人员应持证上岗，必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋施工。

⑿操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑和泵送砼的输送管固定在脚手架上，脚手架上严禁任意悬挂起重设备。

4．架子围护

①本工程外架采用密目防火安全网封闭围护，安全网必须经过建设部及劳动部通过鉴定的合格产品。

②外架四周最底部架离墙处均采用木板或脚手片全封闭，以上每五步架必须一封闭，建筑物入口处搭设双层安全通道防护棚。

③从二层楼面起设水平安全网，规格为3×6m。

第四章、悬挑脚手架形式、布置

一、本工程采用部分落地脚手架和悬挑脚手架

本工程脚手架主楼一层到五层楼面采用落地脚手架；五层楼面到十一层采用悬挑，十一层到机房层全部采用悬挑架手架。

1、五层楼面（14.77m）悬挑至十一层（32.17m）,悬挑高度17.40m。

2、十一层楼面（32.17m）悬挑至十七层（49.57m）,悬挑高度17.40m。

6、机房层楼面向上采用直接在楼面板上搭设。

具体详见悬挑脚手架平面示意图及剖面示意图。

二、悬挑脚手架材料参数

1、外脚手架悬挑主梁采用16号工字钢,主梁悬挑向外为1.9m，向内锚固长度为2.1m（局部部位加长,详见各工况详图）；搭设尺寸为：

力杆的纵距1.60m,立杆的横距1.05m,立杆的步距1.8m；在离工字钢20㎝处设置一道扫地杆与脚手架连接。

2、挡脚板：

采用18㎝高的夹板。

3、剪力撑与横向斜撑：

脚手架外侧每5跨连续设剪力撑,与地面的夹角应控制在45～60度。

自上而下连续设置,搭接长度不少于1米。

脚手架拐角处应设置横向斜撑,中间每隔6跨设置一道。

4、安全网：

在立杆的内侧设绿色密目安全网,对整个外脚手进行全封闭,小横杆设置与安全网进行拉接。

安全网外侧、脚手钢管内用铅丝扎设竹笆。

5、挑网：

原则上每向上20米外挑一圈挑网,以防高空坠落。

6、连接件：

立杆与建筑物硬拉接,采用钢管扣件式刚性连墙件,按2步或3步跨设置。

（根据层高实际情况设置，拉杆布设在KJL上）连墙件应靠近主接点设置,偏离主节点的距离不应大于300㎜。

连墙件应根据现场实际情况只能在三层楼面处开始设置。

7、钢管与挡脚应按公司规定涂刷黑黄相间油漆。

8、整个脚手架必须满挂绿网,密目安全网挂设在外立杆外。

密目安全网必须有生产许可证、出厂检测报告。

9、对拐角处的悬挑梁采用如下图所示的尺寸布设（根据脚手架的实际挑出长度。

1#工字钢按上述情况与楼面固定；2#工字钢焊在1#工字钢侧面在楼面的前端仍用Φ16的圆钢与楼面固定，另外在1#、2#工字钢用槽钢连接，而

后再用直径与13mm的钢丝绳拉至上层楼面，以确保证它们之间的稳定性）。

10、悬挑脚手架在该处的框架梁上（示意图如下）

11、在悬挑钢梁承载力不足的情况下，采用斜拉钢索改变钢梁的受力状态，在施工时安装钢梁时在钢梁前部和砼的接触部位用Φ25钢筋头垫土钢梁的下端，待钢丝绳安装拉紧后，再通过撬棒移走其下部的钢筋头，这样就能够保证钢丝绳受力，其受力基本均匀。

12、钢管、扣件的检测报告附后

14、应急预案

（一）、目的

为确保我项目部高处坠落事故发生以后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案。

（二）、组织机构及职责

由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。

组长：

葛小燕

成员：

张志新、唐金、候连飞、洪欣、薛金阁

具体分工如下：

1、葛小燕负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。

2、张志新负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。

3、薛金阁负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。

4、洪欣负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。

（三）、安全

1、强化落实对高处作业人员进行专项安全教育、安全技术交底及体检工作。

2、对所有高处作业人员在作业前应做好专项高处作业安全知识教育，提高作业人员自我保护意识。

3、特种高处作业人员应持证上岗。

4、作业前应进行专门的有针对性的安全技术交底，并履行签字手续。

5、采用新工艺、新技术、新材料和新设备的应进行相关安全技术交底，并履行签字手续。

6、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。

严禁患有高血压、恐高症的人高空作业，严禁酒后上高作业。

7、提供合格的安全防护用品，规范各类安全警示标志、防护设施。

8、加强对安全帽、安全带、安全网的检查验收，严防假、冒、伪、劣产品进入施工现场，督促作业人员按规定正确佩戴和使用安全防护用品。

9、有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，发挥其警示、警告作用。

10、施工作业人员不得随意拆除各类安全警示标志、安全防护设施和安全防护装置，对造成事故的，要依法追究其责任。

（四）、高处坠落事故应急措施

1、迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。

2、保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。

3、有效止血，包扎伤口。

4、视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。

5、伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。

6、若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。

7、预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。

8、记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。

9、立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。

10、项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。

第五章、悬挑脚手架计算书

计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为17.4（五层至十一层）米,十一层至十七层，力杆采用单立管。

本计算书按照标准规格的钢管计算，但在实际使用中已根据计算考虑了安全系数。

搭设尺寸为：

力杆的纵距1.60米,立杆的横距1.05米,立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为ф48х3.5,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4.80米。

施工均布荷载为3.0KN/㎡,同时每施工一层脚手板，共铺设十层。

悬挑水平刚梁采用16#工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.90米（计算长度1850㎜）.建筑物内锚固度长度2.100米（计算长度2000㎜）。

悬挑水平刚梁采用悬臂式结构.设有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

本次计算暂不考虑钢丝绳所承受的拉力。

（一）、大横杆的计算：

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯距和变形。

1．均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038KN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150х1.050/1=0.1575KN/m

活荷载标准值Q=3.000Ｘ1.050/3=1.050KN/m

静荷载的计算值q1=1.2Ｘ0.038+1.2Ｘ0.1575=0.2346KN/m

活荷载的计算值q2=1.4Ｘ1.050=1.470KN/m

2．强度计算

最大弯距考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯距

跨中最大弯距计算公式如下：

M1MAX=0.08q1l2

跨中最大弯距为M1=（0.08x0.2346+0.10x1.470）×1.6002=0.424KN.m

支座最大弯距计算公式如下：

M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2

支座最大弯矩为

M2=-（0.1×0.109＋0.117×1.470）×1.6002=-0.5KN·M

我们选择支座最大弯距和跨中弯距的最大值进行强度验算：

σ=0.5×106/5080.0=98.43N/㎜2

大横杆的计算强度小于205.0N/㎜2,满足要求!

3．挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续均布荷载作用下的挠度计算公式如下：

Vmax=0.677q1l4/（100EI）＋0.990q2l4/（100EI）

静荷载标准值q1=0.038+0.1575=0.196KN/m

活荷载标准值q2=1.050KN/m.

查表得16#工字钢，E=2.06×105，I=121900㎝3

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0.091＋0.990×1.05）×1600.04/（100×1.41×105×121900.0）=7.47㎜

大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10㎜,满足要求.

（二）、小横杆的计算：

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯距和变形。

1．荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.6=0.061KN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.05×1.600/1=0.252KN

活荷载的标准值Q=3.00×1.050×1.600/3=1.68KN

荷载的计算值P=1.2×0.061＋1.2×0.252＋1.4×1.680=2.726KN

小横杆计算简图

2．抗弯强度计算

最大弯距考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯距和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

M=Mqmax＋Mpmax=ql2/8＋pl/3

=（1.2×0.038）×1.0502/8+2.726×1.050/3=0.96KN·M

σ=0.960×106/5080.0=188.98N/㎜2

小横杆的计算强度小于设计要求205.0N/㎜2,满足要求.

3．挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式:

Vqmax=5ql4/（384EI）

集中荷载最大挠度计算公式:

VPmax=Pl（3l2-4l2/9）/（72EI）

小横杆自重均布荷载引起最大挠度

V1=5.0×0.038×1050.004/（384×2.06×105×121900.00）=0.02㎜

集中荷载标准值P=0.061+0.252+1.680=1.993KN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1825×1050×（3×10502-4×10502/9）/（72×2.06×105×121900.0）

=3.26㎜

最大挠度和:

V=V1+V2=0.02+3.26=3.28㎜

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10㎜.

（三）、扣件抗滑力的计算：

纵向或横向水平杆与力杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：

R≤RC

其中RC-扣件抗滑承载力设计值,取8.0KN；

R-纵向或横向水平杆传给力杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040KN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.600/1=0.252KN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.600/1=5.04KN

荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.252+1.4×5.04=7.255KN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（四）脚手架荷载标准值：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米力杆承受的结构自重标准值（KN/m）；本例为0.1248，H=20M（搭设高度）。

NG1=0.125×2.000=2.5KN

（2）手板的自重标准值（KN/m2）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标

准值为0.15

NG2=0.150×11（步数）×1.600×（1.050＋0.40）/2=1.914KN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/m）；本例采用栏杆、竹笆脚手板挡

板,标准值为0.15

NG3=0.150×1.600×11/2=1.32KN

（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网（KN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.600×20.000=0.16KN

计算静荷载标准值得到

NG=NG1＋NG2＋NG3＋NG4=2.5+1.914+1.32+0.16=5.89KN

2．活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到,活荷载标准值NQ=3.000×2×1.600×1.050/2=5.04KN

风荷载标准值应按照以下公式计算WK=0.7UZ·US·WO

WO—基本风压（KN/m2）,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规范采用：

WO=0.550

UZ—风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规范采用：

UZ=1.950（本项目内40M以上，取大值1.950）

US—风荷载体型系数：

US=1.20

经计算得到,风荷载标准值

Wk=0.7×0.550×1.950×1.20=0.901KN/m2。

考虑风荷载时,力杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG×0.85×1.4NQ=1.2×5.89×0.85+1.4×5.04=13.06KN

不考虑风荷载时,力杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=14.12KN

风荷载设计值产生的力杆段弯距

Mw=0.85×1.4WKLah2/10=0.85×1.4×0.901×1.5×1.82/10

其中Wk—风荷载基本风压标准值（KN/m2）；

La—力杆的纵距（m）

h—力杆的布距（m）

（五）、力杆的稳定性计算：

1．不考虑风荷载时,力杆的稳定性计算δ=N/∮A≤［f］

其中N—立杆的轴心压力设计值,N=14.12KN；

∮—轴心受压力杆的稳定系数,由长细比L0/i的结果查表得到0.186；

i—力杆的截面回转半径,i=1.60㎝

L0—计算长度（m）由公式L0=Kuh确定,L0=3.12m；

K—计算长度附加系数,取1.155；

U—计算长度系数,由脚手架的高度确定,U=1.50；

A—立杆净截面面积,A=4.89㎝2

W—立杆净截面模量（抵抗距）,W=5.08㎝3

δ—钢管立杆抗压强度设计值,（N/㎜2）；

得到δ=14.12/（0.186×4.89）=155.24N/㎜2

［f］—钢管立杆抗压强度计算值,［f］=205.00N/㎜2；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算δ＜［f］,满足要求!

2．考虑风荷载时,立杆的稳定性计算δ=N/∮A+MW/W≤［f］

其中N—力杆的轴心压力设计值,N=14.12KN；

∮—轴心受压力杆立杆的稳定系数,由长细比L0/i的结果查表得到0.186；

i—计算立杆的截面回转半径,i=1.60㎝

L0—计算长度（m）,由公式L0=kuh确定,L0=1.155×1.5×1.8=3.12m；

K—计算长度附加系数,取1.155；

U—计算长度系数,由脚手架的高度确定；U=1.50

A—立杆净截面面积,A=4.89㎝2

W—立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08㎝3；

MW—计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.52KN.m；

δ—钢管立杆受压强度计算值（N/㎜2）

计算得到δ=10.61/（0.186×4.89）＋0.52/4.49=128.2N/㎜2

［f］—钢管立杆抗压强度设计值,［f］=205.00N/㎜2

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算,Q＜［f］,满足要求!

（六）、连墙件的计算：

连墙件的轴向力计算：

N1=N1w+No

其中N1w—风荷载产生的连墙件的轴向力设计值（KN）,应按照下式计算：

Nlw=1.4Wk×Aw

Wk—风荷载基本风压标准值,Wk=0.656KN/m2

Aw—每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积

Aw=3.60×4.50=16.20㎡；

No—连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN）；No=5.000

经计算得到N1w=1.4×0.656×16.20=14.87KN,

连墙件轴向力计算值N1=18.89KN

连墙件轴向力设计值Nf=∮A［f］=0.93×4.89×205=93.48KN

其中∮—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L/i=25.00/1.60的结果查表得到∮=0.861；

A=6.15㎝2；［f］=205.00N/㎜2

因为108.6>14.87,所以Nf>N1连墙件的设计计算满足要求!

（七）、悬挑梁的受力计算：

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。

支座反力计算公式

RA=N（2+K2+K1）+qL（1+K2）/2

RB=-N（K2+K1）+qL（1－K2）/2

支座弯矩计算公式

MA=-N（m2+m1）－qm2/2

C点最大挠度计算公式

Vmax=Nm22L/[3EI（1+k2）]+Nm22L/[3EI（1+k1）]+mL/3EI×[qL2/8（-1+4k2+3k3）]

其中k=m/L,kl=m1/L,k2=m2/L

本工程算例中,m=1850㎜,L=2100㎜,ml=800㎜,m2=1850㎜

查表：

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130㎝4

查表：

截面模量（抵抗矩）W=141㎝3

受脚手架作用集中强度计算荷载

N=1.2×5.89+1.4×5.04=14.12KN

水平钢梁自重强度计算荷载

q=1.2×26.13×0.0001×7.85×10=0.246KN/m

k=m/L=1.90/2.100=0.91

k1=m1/L=0.80/2.100=0.38

k2=m2/L=1.85/2.100=0.88

代入公式,经过计算得到

支座反力RA=14.12×（2+0.38+0.88）+0.246（1+0.912）/2=46.48KN

支座反力RB=-14.12×（0.38+0.88）+0.246×（1-0.912）/2=-17.96KN

最大弯矩MA=-14.12×（0.8+1.85）-0.246×1.92/2=37.86KN.M

抗弯计算强度

f=37.86×106/（1.05×141000.0）=255.72N/㎜2

水平支撑梁的抗弯计算强度大于205.0N/㎜2,不满足要求!

所以采用在钢梁的外端加斜拉钢丝绳（具体计算见后）.

受脚手架作用集中计算荷载

N=5.89+5.04=10.93KN

水平刚梁自重计算荷载

q=26.13×0.