跨既有线施工方案Word格式文档下载.docx

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0#块长度12m（4.5+3.0+4.5m），墩顶处箱梁高6.65m，端头箱梁高5.958m，箱梁底板宽6.7m，顶板宽12.0m，0#块砼重192.5t，1#块分别重112.6t。

0#块重约650t。

图10号块重量分配

4.支架结构

支架结构见下图：

支架结构图

5.计算荷载种类及组合

（1）计算荷载种类

①新浇砼容重按26kN/m3计算，超灌系数取1.05；

②模板、支架自重：

按实际材料、尺寸计算；

③施工人员、施工料具堆放、运输荷载:

④倾倒混凝土时产生的冲击荷载：

⑤振捣混凝土产生的荷载:

（2）荷载组合：

计算强度时:

p1=①+②+③+④+⑤

计算刚度时:

p2=①+②

6.支架结构检算

（1）方木计算

采用红衫木，纵桥向间距45cm，偏安全按简支梁计算，腹板下方木计算跨度L=0.3m，底板下计算跨度L=0.5m。

1）腹板下方木计算

混凝土重：

q1=26×

6.65×

0.45×

1.05=81.7kN/m

模板重：

q2＝3kN/m

施工人员、运输荷载等:

q3＝2.5×

0.45＝1.125kN/m

倾倒混凝土时产生的冲击荷载：

q4＝2.0×

0.45＝0.9kN/m

振捣混凝土产生的荷载:

q5＝2.0×

检算强度时：

Q1＝q1+q2+q3+q4+q5=87.6kN/m

检算刚度时：

Q2＝q1+q2=84.7kN/m

方木截面抵抗矩：

跨中最大弯矩：

方木横截面的最大正应力：

（满足要求）

方木横截面的最大剪力：

方木横截面的最大剪应力：

2）底板下方木计算

（0.4+1.0）×

1.05=17.2kN/m

Q1＝q1+q2+q3+q4+q5=23.125kN/m

弯矩及剪力均小于腹板下方木承受的弯矩及剪力，安全！

（2）方木下次分配梁计算

次分配梁承受模板及混凝土重量，采用I30b。

腹板下间距为30cm，底板下间距为50cm。

1）腹板下次分配梁计算

腹板混凝土由3根I30b承受。

腹板混凝土重：

：

0.9×

1.05=163.4kN/m

0.9＝2.25kN/m

0.9＝1.8kN/m

Q1＝q1+q2+q3+q4+q5=172.24kN/m

Q2＝q1+q2=166.4kN/m

计算模型：

弯矩图：

剪力图：

正应力：

剪应力：

挠度图（mm）：

fmax=4mm＜[f]=L/400=1100/400=3mm，刚度满足要求！

2）底板下次分配梁计算

底板I30b间距为50cm承受，单根工字钢承受的线荷载为：

0.5×

1.05=19.11kN/m

0.5＝1.25kN/m

0.5＝1kN/m

Q1＝q1+q2+q3+q4+q5=25.36kN/m

Q2＝q1+q2=22.11kN/m

该荷载远远小于腹板下单根工字钢承受的荷载，故安全!

3）钢管立柱上横梁计算

钢管立柱上横梁采用2I50b，按4跨连续梁计算，承受上部传递下来的全部荷载。

fmax=0.4mm＜[f]=L/400=3600/400=9mm，刚度满足要求！

4）钢管立柱计算

钢管立柱直径φ600mm，壁厚10mm，按轴心受压构件计算，承受由上横梁传递的集中荷载。

上横梁传递的集中荷载：

取最大值902kN计算，钢管长度为13.63m。

Φ600×

10钢管截面特性

截面积：

A=18535.4mm2

弹性模量：

E=2.1×

105MPa

回转半径：

i=208.62mm

钢管架自重：

N2=1.455×

13.63=19.83kN

荷载组合:

N=N1+N2=921.83kN

长细比:

λ=l0/i=13630/208.6=65.3

查表得拆减系数:

φ=0.861

钢管应力σ＝N/A=921.83×

103/18535.4=49.7MPa<

φ[σ]=120.5MPa

所以立柱强度及稳定均满足要求。

8.5挂篮防坠落、防静电设计图

根据该桥与既有线夹角较小，净空低，距离接触网线较近的特点，利用新工艺，减少接触网拆迁工作量，减少对既有线行车的影响，采用防水防静电防坠落的全封闭式挂篮，在底板安装静电防护装置，挂篮四周增设防护网全封闭施工，确保六沾铁路和施工安全。

六沾铁路行车密度较大。

为确保施工安全，在施工过程中必须申请慢行和封锁，每次开通线路前安排专人进行检查锁定装置、焊接部件是否牢固。

本桥采取防护措施如图所示：

8.6挂篮受力验算

1.荷载：

1）28＃墩1＃块为箱梁最大节段，混凝土30.88m3，重80.3t。

2）单只挂篮各部分重量：

主桁架：

3t

滑道：

3.0t

后锚固系统：

1.5t

前上横梁：

1.1t

底模平台2.5t

底模：

1t

外模：

5.4t

内模：

2t

内导梁：

外导梁系统：

前吊挂系统：

底模平台后锚固：

3）挂篮工作系数：

0.308。

2.挂篮底模平台检算：

15根I25工字钢铺设平台

施工1＃块时纵梁受力最不利，以此工况控制设计。

（1） 

底模纵梁验算:

①纵梁抗弯应力验算：

考虑到底模纵梁为I25a工字钢，其中腹板位置处的工字钢受力最大，腹板宽60cm，高度为441.2cm～478.3cm。

0.6×

4.412=68.82KN/m,

q2=26×

4.783=74.61KN/m,

施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；

2.5KN/㎡；

振捣混凝土时产生的荷载：

2KN/㎡；

最大弯矩M=56.29KN·

m，

腹板下按3根工字钢共同受力计算，可知

σ=M/W=140Mpa<

[σ]=215Mpa，满足使用要求。

纵梁抗弯应力验算：

腹板之间的底板位置I25a工字钢中心间距50cm，

最大弯矩为23.96Mpa，验算可知：

σ=M/W=60Mpa<

②纵梁挠度验算：

f=5ql4/384EI=2mm，

[f]=l/400=7.5mm，满足规范要求。

底模横梁验算：

横梁抗弯应力检验：

下横梁截面为2[25a槽钢对扣，其截面惯性矩I=33696200mm4，W=269597mm3，

根据计算软件分析计算结果，最大弯矩M=190.21KN·

m，负弯矩M=115.45KN·

m；

抗弯应力σ=M/W=107Mpa；

[σ]=215Mpa，

K=[σ]/σ=2.00，满足使用要求。

横梁的挠度检验：

最大位移为2mm，规范允许最大位移[f]=l/400=3000mm/400=7.5mm,

f<

[f],满足规范要求。

（2）吊带验算：

N=[1.2×

（1500-102＋13×

4×

0.480）＋1.4×

4.5×

2.0×

7.5]/6=300KN,

φ32精轧螺纹钢截面面积A=804.3mm2，

[σ]=N/A=373Mpa<

[σ]=770Mpa，抗拉强度满足规范要求。

△L=NL/EA=17.8mm，

规范允许最大变形（包括吊带变形的总和）为20mm，符合规范要求。

（3）导梁验算：

1）内导梁检算：

内导梁承受荷载为箱梁顶板混凝土、内模重量及内导梁自重。

内导梁采用2[25a.

顶板混凝土作用于每组导梁上线荷载：

q1=9.945KN/m

内模自重作用于每组导梁上线荷载：

q2=6.7KN/m

内导梁自重作用于每组导梁上线荷载：

q2=1.65KN/m

q=q1+q2+q3=18.3KN/m

Mmax=34.3KNm

σmax＝63.6Mpa

R=27.45KN/m

fmax=7.95mm

2）.外导梁检算：

外导梁承受荷载为箱梁翼缘混凝土、外模重量及内导梁自重。

外导梁采用2[25a.

q1=5.46t/m

外模自重作用于每组导梁上线荷载：

q2=1.8t/m

外导梁自重作用于每组导梁上线荷载：

q2=1.65KN/mq=q1+q2+q3=8.91t/m

Mmax=16.7KNm

σmax＝31MPa

R=13.4KN/m

fmax=3.9mm

（4）后锚固系统检算：

1）施工1＃块

后锚固力：

N=400kn

共设4根φ32精轧螺纹钢筋

每根受力N＝200×

1.4/2.04=137kn

经检算后锚固系统抗弯抗压均满足要求。