二级注册结构工程师22Word格式文档下载.docx
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∙D.92.6
A.
B.
（3）.空气调节系统的送风量，应按什么确定?
∙A.夏季最大室内冷负荷
∙B.冬季最大室热风荷
∙C.最大新风量
∙D.局部排风量
[解析]按夏季最大室内冷负荷计算空调送风量，选A。
（4）.一钢筋混凝土柱截面尺寸为250mm×
250mm，支承在370mm宽的条形砖基础上，作用位置如图所示。
砖基础用MU10烧结普通砖和M5水泥砂浆砌筑，柱传至基础上的荷载设计值为150kN。
要求确定柱下基础砌体的局部受压承载力关系式中右端项γfAl最接近于{{U}}{{/U}}kN。
∙A.187.5
∙B.149.3
∙C.140.6
∙D.125.0
（5）.有一杂填土地基建筑场地，该土层无地下水，拟采用灰土挤密桩进行地基处理。
已知地基挤密前土的平均干密度为1.54t/m3。
现采用桩孔直径为400mm，等边三角形布桩。
则桩的间距应设计为{{U}}{{/U}}m。
∙A.1.0
∙B.1.55
∙C.1.8
∙D.2.0
（6）.
∙A.平衡配筋梁的界限破坏
∙B.适筋梁破坏
∙C.少筋梁破坏
∙D.超筋梁破坏
D.
[解析][*]。
（7）.对带壁柱墙的承载力验算时，计算截面的翼缘宽度bf，按下列规定采用时，不正确的情况是{{U}}{{/U}}。
A．多层房屋无门窗洞口时，bf取相邻壁柱间的距离
B．多层房屋有门窗洞口时，bf取窗间墙的宽度
C．
D．计算带壁墙的条形基础时，bf取相邻壁柱间的距离（分数：
[解析]根据《砌体结构设计规范》（GB50003—2001）第4.2.8条，带壁柱墙的计算截面翼缘宽度bf，可采用的规定有：
①多层房屋，当有门窗洞口时，可取窗间墙宽度；
当无门窗洞口时，每侧翼墙宽度可取壁柱高度的1/3；
②单层房屋，可取壁柱宽加2/3墙高，但不大于窗间墙宽度和相邻壁柱间距离；
③计算带壁柱墙的条形基础时，可取相邻壁柱间的距离。
（8）.高大空间空调送风口，宜采用何种形式?
∙A.散流器或孔板
∙B.百叶风口或条缝风口
∙C.格栅或圆盘
∙D.旋流风口或喷口
[解析]高大空间空调送风口宜采用射流较长的旋流风口或喷口，气流容易送至人员区域，选D。
（9）.配筋砌块抗震墙的竖向和水平方向分布钢筋，下列各项中哪一项不符合规范要求?
{{U}}{{/U}}
∙A.竖向分布筋，最小直径12mm、最大间距600mm
∙B.竖向分布筋的最小配筋率，一般部位、二级不应小于0.11%
∙C.竖向分布筋的锚固长度不应小于48d，d为钢筋直径
∙D.水平分布筋的最小配筋率，加强部位、二级不宜小于0.13%
C.
[解析]查《砌体结构设计规范》（GB50003—2001）表10.4.11-1及表10.4.11-2，可知ABD三项均正确；
C项配筋砌块抗震墙内竖向分布筋的锚固长度不应小于42d，而不是48d。
（10）.某办公楼平面布置如图所示，采用装配式钢筋混凝土楼盖，MU10砖墙承重。
纵墙及横墙厚度均为240mm，砂浆强度等级M5，底层墙高H=4.5m（从基础顶面算起至一层楼板底面），隔墙厚120mm。
则下列高厚比验算错误的是{{U}}{{/U}}。
∙A.外纵墙满足
∙B.承重横墙满足
∙C.内纵墙满足
∙D.内隔墙不满足
（11）.“小震不坏，中震可修，大震不倒”是建筑抗震设计三水准的设防要求。
所谓小震，下列何种叙述为正确?
∙A.6度或7度的地震
∙B.50年设计基准期内，超越概率大于10%的地震
∙C.50年设计基准期内，超越概率约为63%的地震
∙D.6度以下的地震
某钢筋混凝土柱，截面尺寸为300mm×
500mm，混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋为HRB400，纵向钢筋合力点至截面近边缘的距离as=a'
s=40mm。
4.00）
（1）.设柱的计算长度为3m，承受的轴心压力设计值N=1100kN，弯矩设计值M=250kN·
m，则轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e（mm）最接近于{{U}}{{/U}}项数值。
∙A.380
∙B.452
∙C.469
∙D.484
（2）.设柱承受的考虑地震作用参与组合后的轴心压力设计值N=1100kN，弯矩设计值M=350kN·
m，且已知偏心距增大系数η=1.05，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e=564mm，则按对称配筋计算而得的纵向受力钢筋As=A'
s（mm2）与{{U}}{{/U}}项数值最为接近。
∙A.900
∙B.954
∙C.1080
∙D.1200
（3）.设柱截面的受压和受拉钢筋的配筋面积均为1256mm2，受拉区纵向钢筋的等效直径deq=20mm，混凝土保护层厚度c=30mm，按荷载效应标准组合计算的轴力Nk=500kN，弯矩值Mk=180kN·
m，构件计算长度l0=4000mm，钢筋的相对黏结特性系数υ=1.0，则按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk（N/mm2与{{U}}{{/U}}项数值最为接近。
∙A.193
∙B.206
∙C.225
∙D.290
（4）.设轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离e=569mm，受拉纵筋面积As=1521mm2，受拉区纵向钢筋的等效直径deq=22mm，等效应力σsk=186N/mm2，构件直接承受重复动力荷载，其余条件同上题，则构件的最大裂缝宽度Wmax（mm）与{{U}}{{/U}}项数值最为接近。
∙A.0.143
∙B.0.174
∙C.0.221
∙D.0.281
一轴心受压砖柱，截面尺寸为370mm×
490mm，两端为不动铰支座，H0=H=3.5m，材料强度等级为砖MU10，砂浆采用混合砂浆，砖砌体自重19kN/m3。
若柱顶截面上作用由恒载和活载产生的轴向力设计值为200kN，施工质量控制等级为B级。
（1）.柱底截面所承受的轴力设计值最接近于{{U}}{{/U}}kN。
∙A.200
∙B.214.47
∙C.237.84
∙D.276
[解析]N=200+1.2×
（0.37×
0.49×
3.5×
19）=214.47kN
（2）.若混合砂浆的强度等级为M5，则柱底截面的轴心受压承载力最接近于{{U}}{{/U}}kN。
∙A.200.2
∙B.211.4
∙C.213.5
∙D.215.6
（3）.一幢6层砌体房屋，其平面及剖面图如图所示。
抗震设防烈度为8度（0.2g），每层建筑结构自重标准值为16kN/m2（包括墙体及楼面结构自重），楼面活荷载标准值为2.0kN/m2，屋面活荷载标准值为0.5kN/m2。
采用底部剪力法计算水平地震作用，由此可算得该房屋的底部总水平地震作用标准值FEk（kN）与下列何项数值最为接近?
{{U}}{{/U}}
∙A.8500
∙B.7692
∙C.7500
∙D.7200
（4）.关于荷载代表值的概念，下列叙述错误的是{{U}}{{/U}}。
∙A.永久荷载标准值相当于其概率分布的0.5分位值
∙B.楼面活荷载标准值相当于设计基准期最大荷载平均值μqt加α倍标准差σqt
∙C.对住宅、办公楼楼面活荷载，荷载准永久值相当于取其设计基准期任意时点荷载概率分布的0.5分位值
∙D.可变荷载的荷载频遇值相当于取其设计基准期任意时点荷载概率分布的0.1分位值
[解析]根据《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068-2001）第4.0.8条及其条文说明，荷载频遇值是对可变荷载而言的，主要用于正常使用极限状态的频遇组合中。
根据国际标准ISO2394:
1998，频遇值是设计基准期内荷载达到和超过该值的总持续时间与设计基准期的比值小于0.1的荷载代表值。
某24层高层住宅楼，首层层高3.25m，结构总高度66.80m，采用钢筋混凝土全现浇剪力墙结构。
底层某矩形剪力墙混凝土强度等级为C35，墙体端部约束边缘构件纵向受力钢筋用HRB400级，墙体分布钢筋和端部约束边缘构件箍筋用HRB335级。
10.00）
（1）.若抗震设防烈度为7度，抗震设防类别为丙类，则剪力墙的抗震等级为{{U}}{{/U}}级。
∙A.一
∙B.二
∙C.三
∙D.四
[解析]查《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）表11.1.4可知，剪力墙结构、7度设防、丙类建筑、结构总高度66.8m小于80.0m，剪力墙抗震等级应为三级。
（2）.若剪力墙抗震等级为二级，底层某矩形剪力墙墙肢b×
h=200mm×
3500mm，则墙肢的约束边缘构件阴影部分长度hc{{U}}{{/U}}mm。
∙A.350
∙B.400
∙C.450
∙D.700
[解析]根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002），查表11.7.15可知，约束边缘构件的长度为：
lc=max{0.20hw，1.5bw，450}=max{0.20×
3500，1.5×
200，450}=700mm；
根据图11.7.15，阴影部分长度为：
hc=max{bw，lc/2，400}=max{200，700/2，400}=400mm。
（3）.若静载下此墙肢轴压力Nd=2401.0kN，活载作用下此墙肢轴压力Nl=379.5kN，则此墙肢的轴压比为{{U}}{{/U}}。
∙A.0.222
∙B.0.238
∙C.0.269
∙D.0.292
（4）.若b×
h=220mm×
3000mm，h0=2800mm，控制内力设计值N=330.1kN，M=865.8kN·
m，V=227.2kN，则此墙肢的水平分布钢筋可选用{{U}}{{/U}}。
（5）.（分数：
[解析][*][*]
（6）.关于网状配筋砖砌体，下列论述不正确的是{{U}}{{/U}}。
∙A.网状配筋砖砌体开裂荷载，一般为破坏荷载的60%～75%
∙B.网状配筋砖砌体的破坏特点是形成贯通的竖向裂缝
∙C.网状配筋砖砌体当配筋量增加到一定程度，砌体强度接近于单砖抗压强度
∙D.网状配筋砖砌体的极限压缩变形可为相应的无筋砌体的2～3倍
[解析]A项，试验表明，当网状配筋砖砌体加压至0.6～0.75Fn时，个别砖和竖向灰缝出现裂缝。
B项，网状配筋砖砌体由于横向钢筋的约束，裂缝开展小，破坏时不形成贯通裂缝，不被分裂为1/2砖小立柱而失稳。
C项，网状配筋砖砌体受压破坏特征为外边破坏严重的砖开始脱落，个别砖压碎。
当采用MU10烧结普通砖，M5～M10混合砂浆，配筋率ρ=1.0，取fv=320MPa，则由式（8.1.2-2），fn=7.90～8.3MPa（轴心受压），可认为已基本接近单砖抗压强度。
D项，由于横向钢筋约束使网状配筋砖砌体不至于被分裂为1/2砖而过早破坏，压缩变形极大提高。
（7）.空气调节系统的送风量，应按什么确定?
（8）.一幢五层的商店建筑，其抗震设防烈度为8度（0.2g），场地类别为Ⅲ类，设计地震分组为第一组。
该建筑采用钢结构，结构基本自振周期T1=0.4s，阻尼比ζ=0.035。
由此，根据图可算得该钢结构的地震影响系数α={{U}}{{/U}}。
∙A.0.20
∙B.0.18
∙C.0.16
∙D.0.15
（9）.哪种制冷机房内应设置必要的消防和安全器材（如灭火器和防毒面具等）?
∙A.氟利昂压缩成制冷机
∙B.溴化促吸收式制冷机
∙C.氟利昂离心式制冷机
∙D.氨压缩式制冷装置
[解析]氨对人体有害，浓度达一定程度可爆。
（10）.当空调房间有吊顶可利用时，且单位面积送风量较大、工作区温差要求严格时，宜采用何种送风方式?
∙A.孔板送风
∙B.园形散流器
∙C.方型散流器
∙D.条缝隙型散流器
[解析]孔板送风才满足上述要求。
某单层工业厂房，设置有两台Q=25/10t的软钩桥式吊车，吊车每侧有两个车轮，轮距4m，最大轮压标准值Pmax=279.7kN，吊车横行小车重量标准值g=73.5kN，吊车轨道的高度hR=130mm。
厂房柱距12m，采用工字形截面的实腹式钢吊车梁，上翼缘板的厚度hf=18mm，腹板厚度tW=12mm。
沿吊车梁腹板平面作用的最大剪力为V，在吊车梁顶面作用有吊车轮压产生的移动集中荷载户和吊车安全走道上的均布荷载q。
6.00）
（1）.当吊车为中级工作制时，作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值最接近于{{U}}{{/U}}kN。
∙A.8.0
∙B.11.1
∙C.15.9
∙D.22.2
[解析]根据《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）第5.1.2条，当采用软钩吊车，额定起吊重量为16～50t时，吊车横向水平荷载标准值应取横行小车重量与额定起重量之和的10%，得：
[*]
（2）.假定吊车为重级工作制时，作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值最接近于{{U}}{{/U}}kN。
∙B.14.0
∙C.28.0
∙D.42.0
[解析]根据《钢结构设计规范》（GB50017—2003）第3.2.2条，每个车轮处的横向水平荷载标准值为：
Hk=αPk，max=0.1×
279.7≈28kN。
（α对一般软钩吊车取0.1）
（3）.当吊车为中级工作制时，在吊车最大轮压作用下，在腹板计算高度上边缘的局部压应力设计值最接近{{U}}{{/U}}N/mm2。
∙A.85.7
∙B.61.2
∙C.50.4
∙D.48.2
[解析]根据《钢结构设计规范》（GB50017—2003）第4.1.3条和《建筑结构荷载设计规范》（GB50009—2001）第3.2.5条、第5.1.1条条文说明及第5.3.1条，集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度为：
ιz=a+5hy+2hR=50+5×
18+2×
130=400mm，集中荷载为：
F=1.05×
1.4×
279.7×
103=411.2×
103N，则局部压应力设计值为：
[*]
式中，ψ为集中荷载增大系数；
对重级工作制吊车梁取1.35，其他梁取1.0。
（4）.从混凝土受压构件的承载力N-M相关关系中得出的下述结论正确的是{{U}}{{/U}}。
∙A.当M一定时，对小偏压柱，应取N小的组合控制截面设计
∙B.当M一定时，对大偏压柱，应取N大的组合控制截面设计
∙C.当N一定时，无论大、小偏压柱都要取M尽可能大的组合控制截面设计
∙D.轴压时的受压承载力最大，Nmax=N0；
纯弯时的受弯承载力最大，Mmax=M0
[解析]图是受压构件N-M相关曲线。
由N-M的关系曲线可知：
大偏心受压破坏时，N随M的减小而减小，随M的增大而增大，界限破坏时的M为最大。
小偏心受压破坏，N随着M的增大而减小。
在曲线的a点，M=0，为轴心受压，此时N达到最大。
A项，当M一定时，对小偏压柱，N越大越危险，应取N大的组合进行配筋计算；
B项，当M一定时，对大偏压柱，N越小越危险，应取N小的组合进行配筋计算；
C项，当N一定时，无论大、小偏压，都是M越大越危险；
D项，从图2-21可以看出，N=N0是对的，但Mmax≠M0，Mmax=Mb）（界限破坏时弯矩），对应的为界限破坏时轴力Nb。
（5）.
∙A.3
∙B.4
∙C.5
∙D.6
（6）.对于系统式局部送风，下面哪一种不符合要求?
∙A.不得将有害物质吹向人体
∙B.送风气流从人体的前侧上方倾斜吹到头，颈和胸部
∙C.送风气流从人体的后侧上方倾斜吹到头，颈和背部
∙D.送风气流从上向下垂直送风
[解析]送风气流从人体的后侧上方倾斜吹到头，颈和背部，人会感觉不舒服，选C。
某现浇框架一核心筒高层建筑结构，地上35层高130m，内筒为钢筋混凝土，外周边为型钢混凝土框架，抗震设防烈度为7度，丙类，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度为0.1g，场地类别为Ⅱ类，阻尼比ζ=0.04，结构的基本自振周期T1=20s，周期折减系数取0.8。
（1）.抗震设计时，在水平地震作用下，对应于地震作用标准值的结构底部总剪力计算值为8800kN；
对于地震作用标准值且未经调整的各层框架总剪力中，24层最大，其计算值为1600kN。
则各楼层框架的剪力经调整后最接近于{{U}}{{/U}}kN。
∙A.1500
∙B.1760
∙C.1920
∙D.2400
[解析]根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002、J186-2002）第8.1.4条和第9.2.3条，Vf≤0.2V0=0.2×
8800=1760kN时，框架总剪力应按0.2V0和1.5Vf，max二者的较小值采用，则可得：
1.5Vf，max=1.5×
1600=2400kN
0.2V0=0.2×
8800=1760kN
取小值1760kN。
（2）.外周边框架底层某中柱，截面700mm×
700mm，混凝土强度等级C50（fe=23.1N/mm2），内置Q345型钢（fa=295N/mm2），地震作用组合的柱轴向压力设计值N=19000kN，剪跨比λ=2.4。
当要求柱轴压比μN≤0.8时，其采用的型钢截面面积应最接近于{{U}}{{/U}}mm2。
∙A.15000
∙B.19500
∙C.36000
∙D.45720
（3）.当柱轴压比μN=0.8，该柱在箍筋加密区的纵向钢筋和箍筋，下列各项中，最接近有关规范、规程最低构造要求的是{{U}}{{/U}}。
[解析]根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JCJ3-2002、J186-2002），查表11.3.6，抗震等级二级，柱箍筋直径应不小于10mm，加密区箍筋间距应不大于100mm；
轴压比μN=0.8，型钢柱箍筋加密区箍筋最小体积配箍率为1.1，故采用复合箍。
（4）.计算多遇地震作用时，该结构的水平地震作用影响系数α最接近于{{U}}{{/U}}。
∙A.0.0175
∙B.0.020
∙C.0.022
∙D.0.024
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