连续重整装置心得体会Word文件下载.docx
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芳烃分离部分。
重整产物中的芳香烃和其它烃类的沸点很接近，难以用精馏分方法分离，一般采用溶剂抽提的办法从重整产物中分离出芳香烃。
溶剂是芳香烃抽提的关键因素，（常用的溶剂有二乙二醇醚、三乙二醇醚、四乙二醇醚、二甲基亚砜和环丁砜等）,云南石化采用GTC公司开发的GT-BTX抽提蒸馏工艺技术生产苯和抽余油，采用的该技术专利溶剂Techtiv-100,主要成分是环丁砜。
重整产物的芳烃抽提包括溶剂抽提、提取物汽提和溶剂回收三部分。
芳烃精馏分离是将混合抽提出的混合芳烃通过精馏分离成单体芳香烃。
催化剂再生部分。
催化剂的连续再生是连续重整的主要特点之一，部分结焦的催化剂从反应器底部连续排出，通过在线烧焦、氯化、干燥、还原等过程将经过重整反应后结焦积炭、活性降低的催化剂重新恢复活性，实现催化剂不停工再生，从而可使重整反应部分可以在更高的苛刻度下操作。
装置主要腐蚀介质
原料预处理部分原料经过加氢脱硫，产生大量H2S，脱氮反应使得系统中生产NH3，加氢反应也生成H2O，重整反应注氯形成的HCl，都是装置的腐蚀介质。
抽提装置中的环丁砜溶剂分解生成有机酸对钢材造成化学腐蚀。
装置主要腐蚀机理
原料预处理部分及重整反应生成的H2S、NH3、H2O及HCl反应腐蚀，芳烃抽提中抽提用溶剂降解生成有机酸或无机酸，造成碳钢腐蚀。
预处理部分产生的H2S在干燥情况下不产生腐蚀，在有H2O的情况下产生H2S+H2O腐蚀。
重整反应是一个高温临氢环境会发生一些氢腐蚀，反应过程中加入有机氯化物产生HCl，若有水生成则会造成盐酸腐蚀。
腐蚀反应如下：
Fe+2HCl→FeCl2+H2Fe+H2S→FeS+H2Fe+2HCl→FeCl2+H2S
芳烃抽提装置环丁砜氧化分解会产生SO2，当系统中存在溶解氧时，其氧化生成的SO3，其反应式可以表示如下：
SO3+H2O=H2SO4Fe+H2SO4=FeSO4+H2
2-+
环丁砜降解物呈酸性，有S离子生成，和酸性H生成H2S，在水存在的情况生成H2S+H2O电化学腐蚀环境条件，即与铁基金属管才发生电化学腐蚀，其反应机理过程如下：
硫化氢水溶剂是弱酸，在水溶液中按下式分步离解：
+-+2-
H2S=H+HS=2H+S
+-2-在硫化氢溶液中，含有H、HS、S和H2S分子他们对钢制管道的腐蚀是氢去极化过程。
反应式如下：
-2+
阳极反应Fe-2e→Fe
+-阴极反应2H+2e→[H]+[H]→H2↑
2+
Fe和溶液中的H2S反应：
2++xFe+yH2S→FexSy+2yH连续重整的易腐蚀部位
催化重整装置的易腐蚀部位主要包括：
预处理部分的预分馏塔塔顶系统、预部位加氢进料及反应产物馏出系统；
重整部分重整塔塔顶及反应产物后冷系统；
抽提部分汽提塔、再生塔、回收塔、塔底重沸器等；
临氢设备管线；
加热炉等。
图14-1为预处理和反应部分易腐蚀部位工艺流程示意图，图14-2为抽提部分易腐蚀工艺流程示意图。
表14-1列出了催化重整装置易腐蚀部位的腐蚀机理、腐蚀类型。
D-0101石脑油加氢进料缓冲罐
F-0101进料加热炉
R-0103石脑油加氢保护器
R-0101石脑油加氢反应器
R-0102石脑油加氢氯处理器
A-0101A-H石脑油加氢产物空冷器
D-0103产物气液分离罐
D-0104循环氢压缩机入口分液罐
补充氢自CCR来
石脑油自加氢改质装置来
石脑油加氢进料泵
石脑油加氢混合进料换热器
水洗水注入泵
石脑油加氢注水罐
循环氢压缩机
预处理和反应部分易腐蚀部位工艺流程图
T-0605P-0601A/BE-0610A-0601器器
C-0601A-0602M-0601P-0602A/BD-0602
器罐
C-0602A-0603A-DE-0606D-0603EJ-0601E-0616P-0608E-0617C-0606A-0604A/B
溶剂回收塔SRC塔顶空冷SRC塔顶冷却SRC塔顶回流苯塔苯塔空冷器
空泵水冷却空泵水冷却器器器罐
D-0606P-0610A/B
苯塔回流罐苯塔回流泵
P-0609A/B
E-0601EDC进料预热
器
P-0604E-0602E-0604EDC塔底泵EDC蒸汽重沸抽余油冷却
器器
P-0603A/B
P-0607A/BP-0605A/BE-0608E-0609溶剂再生塔蒸汽发生器重沸器
C-0604水汽提塔
P-0606A/BSRC水泵
P-0609A/BD-0605水缓冲罐泵工艺水收集
罐
E-0614E-0613苯塔底再沸苯产品冷却
P-0611A/B
苯产品泵
抽提部分易腐蚀部位工艺流程图预加氢反应预加氢反应是
催化重整装置易腐蚀部位、腐蚀机理和腐蚀类型
第二节防腐对策
选材
氯化物是催化重整装置的主要问题之一。
在预加氢部分，由于重整原料中含有一定量的硫、氮、氧、氯等化合物，在预加氢过程中会与氢反应生成H2S、NH3、H2O、HCl等，形成低温H2S+HCl+H2O腐蚀环境。
尤其是近年来油田为了提高原油采收率而使用含有有机氯的注剂，造成原油中的有机氯化物含量的增加，而有机氯在电脱盐过程中无法脱除，这部分氯被带到下游装置的原料中（如重整原料），在高温下分解或与氢反应生成HCL，造成腐蚀加剧。
预加氢系统塔体材质可使用碳钢或碳钢+0Cr13A1，塔内构件可以选用碳钢或0Cr13.冷换设备和管线可以采用Ni-P镀、双相钢、涂料等方法防腐，慎用敏化型不锈钢材质。
重整部分因为反应催化剂需要通过有机氯活化，有机氯在反应器中会生产HCL，部分进入气相随H2循环，部分随反应产物进入脱戊烷稳定塔。
虽然干态的HCL对设备和管线没有腐蚀，但有水存在时会发生强烈的腐蚀。
因此在重整反应产物后冷却系统、脱戊烷稳定塔塔顶系统、轻油管线等部位会存在比较严重的HCL+H2O腐蚀。
重整部分设备管线气体干燥可以使用碳钢或低合金钢。
对于脱戊烷稳定塔塔顶系统，采用碳钢基本可以满足要求，如果腐蚀严重，可以采用注氨和碱洗的措施来控制。
重整反应产物后冷却器如果腐蚀严重可以采用含Mo的316L或317L，有企业采用304不锈钢发生严重的点蚀。
催化重整高温临氢设备的选材应符合API941标准，应该根据操作工况，针对氢损伤问题，将操作时的最高工作温度及最高氢分压分别提高28℃和后按Nelson曲线进行选材。
临氢管线多选用。
当选择加热炉管时，例如，根据金属温度选择抗氢钢，通常要比工艺温度高55℃。
对于预加氢部分要考虑H2S的影响，选材还应满足Copper曲线。
预加氢加热炉炉管通常采用Cr5Mo材质，反应器筒体早起采用20g或16MnR钢内衬隔热衬里，现采用材料。
在重整部分，因为介质中H2S很少，因此加热炉炉管有金属粉化或碳化的可能。
在温度625-675℃的连续重整装置中曾发生过加热炉炉管的粉化。
在稍微高一点的温度下，发生过9Cr-1Mo加热炉管的碳化。
因此，和9Cr-1Mo的使用温度分别在607℃和635℃。
重整反应器目前多采用热壁反应器，由于反应温度在540℃，筒体通常采用抗高温氢腐蚀的铬钼钢。
当温度超过500℃时，和管嘴发生过蠕变开裂，原因是在低韧性、粗晶粒焊接热影响区存在应力集中。
为了避免这个问题，一些炼油厂要求采用，其它炼油厂要求热处理消除应力和回火或其它热处理来提供退火性能。
另外，当使用－时要限制C含量低于%、S和P含量低于%。
芳烃抽提部分的腐蚀是由于抽提溶剂降解造成。
目前常用抽提溶剂有二乙二醇醚、四乙二醇醚、环丁砜等。
在系统中存在的少量氧的作用下，这些溶剂在一定的温度条件下会发生讲解，生产有机酸或无机酸产物，造成设备腐蚀。
芳烃抽提部分设备管线通常采用碳钢。
对腐蚀严重的部位可以采用耐酸不锈钢，如再生塔塔壁内衬或复合304，重沸器采用不锈钢等。
催化剂再生部分的选材要考虑工况。
在烧焦再生阶段要求材料耐高温氧化，通常选用304H和316H。
在氯化阶段要求材料耐氯离子腐蚀，过去多采用Inconel800，现一般采用316H代替，但要注意避免应力集中。
还原阶段要求材料耐高温H2腐蚀，由于环境温度高（600℃），容易发生表面脱碳，应采用304H和316H。
催化剂输送管道温度较低，采用碳钢可以满足要求，但考虑到耐磨蚀且防止腐蚀产生的铁离子污染催化剂，一般采用304。
工艺防腐
催化重整装置工艺防腐主要针对两方面进行，一是防止预加氢和重整反应部分的HCl腐蚀，二是防止芳烃抽提部分溶剂降解产物造成的腐蚀。
对于HCl造成的腐蚀，通常采取以下工艺防腐措施：
（1）对重整原料进行调和，降低原料中的氯含量。
（2）注水或注氨水。
预加氢反应产物管线及氢气管线容易发生NH4Cl结盐，通常采用注水的方法来去除，有企业采用注氨水的方法，可以提高溶液pH值，同时可以抑制NH4Cl分解。
（3）严格控制水氯平衡。
脱氯剂的使用。
采取脱氯剂可以有效环节含有HCl的原料或产品造成的腐蚀。
通常脱氯罐的安装位置有预加氢反应器后、脱戊烷稳定塔进料前、重整副产品氢气离开装置前。
采用脱氯剂要注意监测和计算氯容的变化，当脱氯剂的计算氯容接近脱氯剂的穿透氯容时要及时更换脱氯剂，以免脱氯剂失效造成腐蚀。
另外，最好采取两台脱氯罐并联的方式，这样在一个脱氯罐换剂可以切换至另一个脱氯罐操作。
分析出装置氢气微量HCl要采用毒气侦测器方法。
原料或产品脱水。
因为HCl在干环境下腐蚀轻微，因此避免外来水进入系统可以有效防止腐蚀。
可以在如果原料或产品线上增加脱水罐，降低进入系统内的水。
（6）加注缓蚀剂和中和剂。
在预加氢汽提塔塔顶挥发线和重整馏出物系统可以加注缓蚀剂和中和剂来抑制腐蚀。
有企业在预加氢汽提塔塔顶挥发线加注WS-1型缓蚀剂，结果表明在PH值较高时，缓蚀率可达97%以上；
而当pH小于时，缓蚀剂不能有效发挥作用，必须结合使用中和剂。
对于溶剂降解产物造成酸性物质腐蚀，通常采取以下工艺防腐措施：
篇二：
连续重整操作规程
延安石油化工厂120万吨/年连续重整—20万吨/苯抽提操作规程I
目录
第一章装置概况.........................................................1
第一节装置简介........................................................1
第二节工艺流程说明....................................................4
第三节工艺参数和设计指标.............................................11
第二章工艺原理及影响因素..............................................26
第一节工艺原理.......................................................26
第二节工艺参数操作对过程影响.........................................36
第三节重整催化剂的水氯平衡...........................................45
第三章装置联锁与控制方案..............................................48
第一节控制系统与联锁方案.............................................48
第二节主要控制方案...................................................50
第三节催化剂再生单元控制.............................................54
第四章装置开工方案....................................................77
第一节分馏系统油运...................................................77
第二节制氢...........................................................81
第三节重整部分开工方案...............................................83
第四节预处理部分的开工...............................................91
第五节再生系统的开工.................................................94
第六节苯抽提部分开工................................................103
第五章生产操作及调整.................................................109
第一节预处理部分....................................................109
第二节重整部分......................................................115
第三节催化剂再生部分................................................133
第四节苯抽提部分....................................................150
第六章设备操作法.....................................................156
第一节动设备操作法..................................................156
第二节静设备操作法..................................................170
第三节特殊设备操作法................................................178I
Ⅱ延安石油化工厂120万吨/年连续重整—20万吨/苯抽提操作规程
第七章装置停工方案...................................................193
第八章紧急事故预案...................................................200
第一节事故处理和紧急停工原则........................................200
第二节紧急事故处理..................................................201
第三节公用工程事故处理..............................................205
第四节防火事故预案..................................................210
第九章HSE管理规定....................................................213
第一节安全规章制度..................................................213
第二节危险化学品性质危害及防护......................................218
第三节环保注意事项..................................................230
第四节放射源管理及辐射防护..........................................232
第十章催化剂与化学药剂...............................................240
第一节催化剂........................................................240
第二节化学药剂......................................................241
附录.................................................................243
II
延安石油化工厂120万吨/年连续重整—20万吨/苯抽提操作规程1
第一章装置概况
第一节装置简介
一、概述
延安石油化工厂120×
104t/a连续重整装置属于陕西延长石油公司炼化公司延安石油化工厂。
炼油工程建设项目之一。
重整装置以延安炼油厂常压蒸馏装置提供的低辛烷值直馏石脑油和本项目柴油加氢精制装置提供的少量石脑油为原料，经过重整反应，生产清洁高辛烷值汽油调和组分（其C5+重整生成油的辛烷值按RONC102设计），同时生产少量的苯产品，并副产氢气及
液化气；
副产的氢气作为柴油加氢、聚丙烯等装置的氢源。
本装置重整反应和催化剂再生部分只购买专利商（UOP）的专利使用权，苯抽提部分由石油化工科学研究院提供工艺包，所有工程设计全部由中国石化工程建设公司（SEI）完成，除部分专利商指定的专有设备和国内生产不过关的关键设备外，其余所有设备均按国产考虑。
根据全厂加工总流程安排，连续重整装置的工程设计规模为120×
104t/a，由预处理（单元号601）、重整（单元号602）、催化剂再生（单元号603）和苯抽提（单元号501）四个部分及公用工程（单元号605）与余热锅炉（单元号607）部分组成，对应本装置各部分设计公称规模如下：
预处理部分：
重整部分：
催化剂连续再生循环量：
苯抽提：
二、装置特点
因原料问题。
原料管道运输和永平炼油厂车辆运输，因预加氢反应器压力降问题。
后再预加氢前加了除氧塔，（XX可以搜到相关资料）135万吨/年120万吨/年（加氢裂化石脑油万吨/年）907公斤/时（20XX磅/时）20万吨/年（苯产量万吨/年）
1、预加氢部分
（1）装置预处理部分采用全馏分加氢即先加氢后分馏，预分馏塔与蒸发塔“合二为一”的工艺方案，并设拔头油汽提塔，塔底轻石脑油送至重整部分脱丁烷塔与重整反应生成的C5-馏分一起分离出液化气。
1
2延安石油化工厂120万吨/年连续重整—20万吨/苯抽提操作规程
（2）预加氢反应系统采用氢气循环流程，根据全厂氢气管网压力（）情况，只设循环氢压缩机而不设补充氢增压机，补充氢补入预加氢循环压缩机入口。
（3）为了防止系统在低温部位发生盐类结晶堵塞影响长周期运行，在反应系统中设有注洗涤水的设施；
为了减少检修时间和保证再生后催化剂的活性及减少环境污染，催化剂再生采用器外再生工艺。
（4）蒸发塔设计可满足重整原料初馏点的调整和脱除石脑油加氢反应物中的H2S、NH3及H2O，塔顶为含硫的轻石脑油，塔底为合格的重整原料精制石脑油。
含硫的轻石脑
油进入拔头油汽提塔，脱除硫化氢后送入脱丁烷塔，分离液化气。
（5）预加氢原料与产物换热器采用双壳程换热器提高了换热效率，降低了能耗，减少换热器台数，减少了系统压降。
（6）蒸发塔塔盘采用高效DJ型塔盘，在保证分离精度和处理量的同时，减少了塔板数，降低了塔高、减少了塔径，节省了投资费用。
2、重整部分工艺特点
重整部分的目的是通过重整反应、再接触及稳定工艺过程，生产富含芳烃的高辛烷值汽油组分和氢气。
（1）采用UOP的超低压连续重整工艺，可得到高的C5+液体产率、高的芳烃产率和
氢气产率。
反应器采用四台叠置式，反应器内物流为上进上出（中心管上流式）。
（2）由于全厂产氢多于用氢，故采用重整产氢经循环氢压缩机升压、一级低温再接触及脱氯后多余部分送至燃料气管网。
仅作为本装置预加氢补充氢、催化剂部分还原用氢和柴油加氢装置用氢送至重整氢压缩机增压和进行二级再接触。
（3）重整反应产物高分油经再接触系统后，进入602-C-201脱戊烷塔，塔顶气返回增压再接触系统，以提高液化石油气回收率。
（4）重整混合进料换热器采用焊板式换热器，可以深度换热，降低能耗，减少系统压降和占地。
（5）重整进料设置注硫设施，以调节进料适宜的含硫量。
（6）重整反应加热炉采用“四合一”箱式加热炉，U型低压降Cr9Mo炉管，低NOx燃烧器。
对流段设有蒸汽发生系统，加热炉热效率可达90%以上。
（7）循环氢压缩机采用凝汽透平驱动的离心式压缩机；
重整
升级会员 