外脚手架施工方案改Word下载.docx
《外脚手架施工方案改Word下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《外脚手架施工方案改Word下载.docx（26页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
（5）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（J84－2001）。
（6）《钢管脚手架扣件》（GB15831）
二、外脚手架搭设方案
（一）双排扣件式落地钢管脚手架
1、负一层至六层落地钢管脚手架
负一层至六层脚手架全部为落地式外脚手架，采用Φ48×
3.5钢管搭设，立杆横距为800mm，立杆纵距为1500mm，横杆步距为1800mm，脚手架内立杆距建筑物外皮200mm。
操作层处脚手板满铺，紧贴脚手架外立杆内侧设防护栏杆两道（高度1.2m）和挡脚板一道，挡脚板高180mm。
栏杆内侧挂密目式阻燃安全网，网的下口与建筑物挂搭封严（即形成网兜）。
剪刀撑在脚手架外侧沿高连续设置，与地面倾角45°
～60°
。
外架与主体结构牢固拉结，连墙件按两步三跨设置。
立管基脚下设200×
200垫板厚度不得少于50mm，地基应平整夯实。
2、施工顺序与工艺流程
搭设顺序随主体结构的施工顺序，每一施工区段内的脚手架搭设顺序由下至上，先外架后内架。
地基夯实→弹线、立杆定位→按立杆间距排放底座→摆放纵向扫地杆→竖立杆并与纵向扫地杆扣紧→装横向扫地杆并与立杆和纵向扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设抛撑，上端与第二步大横杆扣紧（装设两道连墙件后拆除）→安第三、四步大横杆和小横杆→设置连墙件→接立杆→加设剪刀撑→铺设脚手板、绑扎防护栏杆及挡脚板→立挂安全网→完成。
（二）外挑脚手架
1、搭设外挑脚手架
分段搭设挑脚手架，拟从7F开始搭设挑脚手架。
搭脚手架时在7层楼面预埋二道Φ18拉结筋。
挑架每10步架可根据实际情况设置连墙钢丝绳分层卸载。
2、挑脚手架构造
（1）挑脚手架搭设：
采用Φ48×
3.5钢管搭设，立杆横距为800mm，立杆纵距为1500mm，横杆步距为1800mm，连墙件按两步三跨设置竖向间距3600mm，水平间距4500mm。
施工均布荷载为3.0KN/m2。
（2）钢梁采用[14b工字钢，其长度为3000mm，悬挑1200mm，楼板内留1800mm，在预留部位应埋二道Φ18拉结筋，并用楔子楔紧焊牢。
钢梁间距1500mm。
三、组织机构和主要周转料具计划
（一）组织机构
以生产经理为首、技术负责人、技术部门、工长、安全员、质量员组成的脚手架搭拆领导小组，生产经理和工长负责日常管理工作，技术负责人和技术部门负责技术工作、方案制定和修改，安全员、质量员、工长等负责脚手架工程搭拆日常管理工作并会同监理、业主分阶段对脚手架的验收。
（二）主要周转料具需用计划
主要周转料具需用计划（供参考、实际以现场为准）
序号
周转材料名称
单位
数量
备注
1
钢管48×
3.5mm
吨
500
大、小、横立杆
2
脚手板
㎡
1536.3
3
直角扣件
万个
4.92
4
对接扣件
1.3
5
旋转扣件
2.46
6
底座
0.12
7
工字钢[14b
10
悬挑梁用
四、脚手架工程施工要点
（一）脚手架材质要求
1、钢梁为3号钢且符合要求，钢管采用国标3号钢和技术要求，外径为48mm，壁厚不小于3.5mm，有严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂缝的钢管严禁使用。
2、扣件要有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用，扣件表面应进行防锈处理，扣件活动部位应能灵活转动。
当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不应小于5mm。
3、密目式安全网应紧随架体搭设高度满挂，密目式安全网的目数为在网上任意一处100mm×
100mm＝10000mm2的面积上大于2000目。
使用的密目式安全网须是建设部认证产品。
4、所有材料合格。
（二）搭设构造措施
1、立杆
垂直度偏差不得大于架高的1/200，并同时控制其绝对偏差值不大于100mm。
每根立杆底部均应设置垫板。
立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件，对接、搭接应符合以下要求：
立杆上的对接扣件间交错布置；
两相邻立杆接头不应设在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；
各接头中心距节点的距离不宜大于步距的1/3；
搭接长度不应小于1000mm，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；
立杆顶端高出建筑物上皮1500mm。
2、大横杆
设在立杆内侧，长度不小于三跨，采用直角扣件与立杆扣紧，直角扣件不得朝上。
大横杆采用对接扣件连接或搭接，对接或搭接应符合以下要求：
1）对接接头应交错布置，两根相邻大横杆的接头不宜设在同步、同跨内；
不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；
各接头中心距最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；
大横杆对接扣件开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口向上，以防雨水进入，导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱。
2）搭接长度不小于1000mm，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接大横杆杆端的距离不应小于100mm。
同一根大横杆的两端高差不得超过20mm，同跨内两根大横杆高差不得超过10mm。
3、小横杆
每一主节点处必须设置一小横杆，用直角扣件扣接并严禁拆除。
主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，靠墙一侧的外伸长度不大于200mm，外架立面外伸长度以100mm为宜。
作业层上非主节点处的小横杆宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于立杆纵距的1/2，可按600mm设置。
小横杆两端均应用直角扣件固定在大横杆上。
4、扫地杆
脚手架底部设置纵、横向扫地杆（含挑脚手架），纵向扫地杆应用直角扣件固定在立杆距地面不大于200mm部位上，横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
5、连墙件
按两步三跨设置，并应从底层第一步纵向水平扫地杆处开始设置。
应优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。
脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（2步架）。
对于高度在24m以下的脚手架，采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式，并严禁使用仅有拉筋的柔性连接墙件。
对于高度在24m以上双排外架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。
连墙件的连墙体或拉筋呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接，连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑可靠的顶在砼圈梁、柱的结构部位，拉筋应采用两根以上直径4mm钢丝拧成一股，使用时不应少于2股；
亦可采用直径不小于6mm的钢筋。
6、剪刀撑
双排脚手架应设置剪刀撑与横向支撑。
每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面夹角45°
之间。
高度在24m以下的单、双挑脚手架均必须在外侧立面的两端个设置一边剪刀撑，并由底至顶连续设置，中间各边剪刀撑之间的净距不应大于15m。
高度在24m以上的双排外脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。
7、脚手板护栏和挡脚板
脚手架设作业层，满铺竹或木脚手板，紧贴脚手架外立杆内侧设防护栏杆两道（高度1.2m）和挡脚板一道，挡脚板高180mm。
脚手板平铺，应铺满铺稳，拐角要交圈，不得有超过150mm的探头板。
脚手板应设置在三根小横杆上，当脚手板长度小于2m时可用两根小横杆支撑，且脚手板两端应与其可靠固定，严防倾翻。
脚手板对接平铺时，接头处必须设置两根小横杆，脚手板外伸长度应取130～150mm，两块脚手板外伸长度的和不大于300mm；
脚手板搭接铺设时，接头处必须支在小横杆上，搭接长度大于200mm，其伸出小横杆的长度不小于100mm。
脚手板在下列部位应予固定：
脚手板的两端和拐角处；
板长方向间隔15－20m；
坡道和平台的两端；
其他可能发生滑动和翘起的部位。
栏杆上立挂密目阻燃安全网，网的下口与建筑物挂搭封严。
8、钢梁构造
（1）挑架施工时必须待主体砼强度达到75％以上时方可张紧钢丝绳承受外架荷载。
（2）钢挑梁长3m、悬挑1.2m，楼板余留1.8m部位应埋两道Φ18拉结筋，并用楔子楔紧，焊牢。
（3）工字钢间距为立杆纵距即1800mm。
（4）为防止架体滑移，可在悬挑钢梁上的立杆位置焊接Φ18钢筋头予以固定。
（5）挑架每5步架应设置连墙及卸载装置，具体做法为每5步架设置连墙钢丝绳，数量、位置与预埋钢梁对应，套拉下一层对应立杆、大横杆、小横杆的节点，并用花篮螺杆旋紧，相应位置的小横杆应加长顶紧墙面。
（6）脚手架立杆、大横杆、小横杆搭设同落地式外架。
9、防护棚搭设
为防止施工时异物坠落，在每部施工电梯前及建筑物周围外架通道部位设置防护棚。
（1）、挑出建筑物（含外架）距离不得小于3m。
（2）、棚具体做法为：
每隔3m外挑1根斜钢管，必须与架体用扣件连接，上面间距1m铺设横杆，横杆以1字扣连接，再铺设钢笆，最后用旧层板铺设密实。
（3）、护棚悬挑端头应设置栏杆，栏杆不低于1.2m，并不少于二道横杆，外面用密目式安全网封闭。
（4）每隔3m应设置斜拉杆，一端与斜撑钢管端头相连，另一端与架体相连，保证防护棚的安全、稳定性。
10、架子搭设质量要求
（1）不得采用有严重锈蚀、弯、压扁或折裂的钢管；
新扣件必须有生产许可证、测试报告和产品质量合格证；
有裂纹、变形的扣件不得使用，出现滑丝搭接螺栓必须更换；
钢管、新旧扣件均应进行防锈处理。
（2）地基基础：
表面坚实、平整、不积水、垫板不晃动、不下沉。
（3）立杆垂直度允许高差：
±
100mm。
（4）纵向水平杆水平允许高差：
一根杆的两端为±
20mm；
同跨内两根杆为±
10mm。
（5）步距允许偏差：
20mm。
（6）立杆纵距允许偏差：
50mm。
（7）立杆横距允许偏差：
（8）两个相隔对接扣件的高差应大于500mm；
立杆上的对接扣件至主节点的距离不大于步距的1/3；
纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离不大于立杆纵距的1/3。
（9）扣件螺栓的拧紧力矩：
40～65KN·
m。
（10）剪刀撑斜杆与地面的倾角45°
（11）脚手板外伸长度，对接和搭接应符合有关要求。
11、拆除顺序和方法
（1）先搭的后拆，后搭的先拆。
先从钢管脚手架顶端拆起。
（2）拆除时，周围设置护栏或警戒标志，设专人指挥，严禁非作业人员入内，拆除顺序由上至下，先搭后拆，后搭先拆的原则，先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆，先按一步一清的原则一次进行，严禁上下同时作业。
（3）拆立杆时，先抱住立杆再拆最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，先拆中间扣，然后托住中间，再解开端头扣。
（4）连墙件应随拆除进度逐层拆除。
严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差应不大于2步。
（5）拆除整个过程中，不得换人，统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
（6）拆除时严格控制架杆接触电线，不要碰坏外墙、瓷片、窗框、玻璃、水管等物品。
（三）、地基处理
1、基坑底部夯实平整，土质为非扰动老土。
架子外侧设200mm宽排水明沟，在坑底对角各设一个500×
500×
800集水坑，当集水坑内存有积水时，用潜水泵抽出坑外排到市政排污管道；
2、立杆支撑在300×
50的木板上；
（四）脚手架的检查与验收
脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：
1、基础完工后及脚手架搭设前；
2、作业层上施加荷载前；
3、每搭设完10～13m高度后；
4、达到设计高度后；
5、遇有六级大风与大雨后；
6、停用超过一个月。
对脚手架还应定期检查下列项目:
1、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞支架等的构造是否合符要求；
2、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；
3、扣件螺栓是否松动；
4、检查立杆的沉降与垂直度的偏差是否合符要求；
5、安全防护措施是否符合要求；
6、是否超载。
五、悬挑式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，立杆采用单立杆。
搭设尺寸为：
立杆的纵距为1.5m，立杆的横距0.8m，立杆的步距1.80m。
采用的钢管类型为Φ48×
3.5，连墙件采用2步3跨，施工均布荷载为3.00KN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
悬挑水平钢梁采用[14工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度1.8m（钢梁计算取[14b工字钢）。
（一）大横杆计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1、均布荷载值计算
大横杆的自重计算标准值q1＝0.038KN/m
脚手板的荷载标准值q2＝0.35×
0.8/3＝0.093KN/m
活荷载标准值Q=3.000×
0.8/3=0.8KN/m
静荷载的计算值q1＝1.2×
0.038+1.2×
0.093＝0.157KN/m
活荷载计算值q2＝1.4×
0.8＝1.12KN/m
2、强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续均布荷载作用下的弯矩，大横杆各部位受弯最大时可能受力组合如下图：
跨中最大弯矩计算公式如下：
M1max＝0.08q1L2+0.10q2L2
跨中最大弯矩为
M1=（0.08×
0.157+0.10×
1.12）×
1.5002＝0.28KN/m
支座最大弯矩计算公式如下：
M2max＝-0.10q1L2-0.117q2L2
支座最大弯矩为
M2=-（0.10×
0.157+0.117×
1.5002=-0.33KN/m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ＝0.33×
106/5080.0＝64.96N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！
3、挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：
静荷载标准值q1＝0.038+0.093＝0.131KN/m
活荷载标准值q2＝0.8KN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×
0.131+0.990×
0.8）×
15004/（100×
2.06×
105×
121900）
＝1.776mm
大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm，满足要求！
（二）小横杆计算
小横杆按照简支梁进行强度计算和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1、荷载值计算
大横杆的自重标准值q1＝0.038×
1.500＝0.057KN
脚手板的荷载标准值q2＝0.350×
0.8×
1.500/3＝0.14KN
1.500/3＝1.2KN
荷载的计算值P＝1.2×
0.057+1.2×
0.14+1.4×
1.2＝1.916KN
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：
Mqmax＝ql2/8
集中荷载最大弯矩计算公式如下：
Mpmax＝pl/3
M=（1.2×
0.038）×
0.82/8+1.916×
0.8/3＝0.515KN/m
σ＝0.515×
106/5080.0＝101.37N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：
集中荷载最大的弯矩计算公式如下：
小横杆自重均布荷载引起的重大挠度
V1=5.0×
0.038×
8004/（384×
121900.0）＝0.008mm
集中荷载标准值P＝0.057+0.14+1.2＝1.397KN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2＝1397×
800×
（3×
8002-4×
8002/9）/（72×
121900.0）＝1.013mm
最大挠度和
V＝V1+V2＝1.021mm
小横杆的最大挠度小于800/150至10mm，满足要求！
（三）扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：
R≤RC
其中RC－扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN；
R－纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1、荷载值计算
横杆的自重标准值P1＝0.038×
0.8＝0.03KN
脚手板的荷载标准值P2＝0.350×
1.500/2＝0.21KN
活荷载标准值q＝3.000×
1.500/2＝1.8KN
荷载的计算值R＝1.2×
0.03+1.2×
0.21+1.4×
1.8＝2.808KN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
当直角扣件的拧紧力矩达到40～65KN·
m时，试验表明：
单扣件在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0KN：
双扣件在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN。
（四）脚手架荷载标准值
作用与脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
（按24m高计算）。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值为0.125KN/m
NG1＝0.125×
24＝3KN
（2）脚手板的自重标准值为0.35KN/㎡
NG2=0.350×
4×
1.500×
（0.8+0.3）/2＝1.155KN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值为0.140KN/m
NG3=0.140×
4/2=0.420KN
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网为0.005KN/㎡
NG4=0.005×
1.5×
0.8/2＝0.003KN
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4
=3+1.155+0.420+0.003=4.578KN
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ＝3×
2×
0.8/2＝3.6KN
风荷载标准值应按照以下公式计算
W＝0.7UZ·
US·
WO
其中WO－基本风压（KN/㎡），按照《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用：
WO＝0.60
UZ－风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用：
UZ＝0.840
US－风荷载体型系数：
US＝1.000
经计算得到，风荷载标准值WK=0.7×
0.60×
0.840×
1.000＝0.353KN/㎡
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×
1.4NQ
=1.2×
7.2+0.85×
1.4×
3.6＝12.92KN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW＝0.85×
WKLah2/10
＝0.85×
0.353×
1.82/10
＝0.204KN/m2
其中：
WK－风荷载基本风压值（KN/㎡），WK＝0.353KN/㎡
La-立杆的纵距（m），La＝1.5
h－立杆的步距（m），h＝1.8
（五）立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
σ＝12.92×
103/0.186×
489mm2
＝142N/mm2
N－立杆的轴心压力设计值，N＝12.852KN
∮－轴心受压立杆的稳定系数，由长细比LO/i的结果查表得0.186
i－计算立杆的截面回转半径（i＝1.58cm）
LO－计算长度（m）由公式LO＝Kμh确定
K－为计算长度附加系数，取值1.155
μ－考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查表得1.50
h－立杆的步距（m），h＝1.8
LO＝Kμh＝1.155×
1.80＝3.119m
A－立杆净截面距离，A＝4.89cm2＝489mm2
W－立杆净截面模量（抵抗矩），W＝5.08cm3
σ－钢管立杆抗压强度设计值（N/mm2）
[f]－钢管立杆抗压强度设计值为205.00N/mm2
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ＜[f]，满足要求！
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
N－立杆的轴心压力设计值，N＝12.92KN
μ查表得1.50，h步距1.80，K计算长度附加系数1.155
MW－计算立杆由风荷载设计值产生的弯矩MW＝0.204KN·
m
经计算：
=182.15N/mm2
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ＜[f]，满足要求！
（六）连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算
N1=N1W+N0
其中N1W－风荷载产生的连墙件轴向力设计值（KN），应按照下式计算：
N1W＝1.4×
WK×
AW
WK－风荷载基本风压值，WK＝0.353KN/m
AW－每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，
AW＝4.50×
3.60＝16.20㎡
N0－连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN）为5.000
经计算得到N1W＝8.01KN，连墙件轴向力计算值N1＝13.01KN
连墙件轴向力设计值Nf＝∮A[f]
其中∮－轴心受压立杆的稳定性系数，由长细比L/i＝30/1.58的结果查表得到∮＝0.94
A=4.89cm2；
[f]＝205.00N/mm2
经计算得到Nf＝94.230KN∵Nf＝94.230KN＞N1＝13.01KN
∴连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到N
升级会员 