模板安装及拆除作业指导书.docx
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模板安装及拆除作业指导书
模板工程施工方案
批准：
日期：
2016年
审核：
日期：
2016年
编写：
日期：
2016年
泉州亿兴电力工程建设有限公司
泉州安溪唐龙110kV变电站工程项目部
2016年08月29日
一、适用范围及工程概述
1.1适用范围
本作业指导书适用于泉州安溪唐龙110kV变电站的模板安装及拆除工程。
工程名称：
泉州安溪唐龙110kV变电站工程
建设单位：
国网福建省电力有限公司泉州供电公司
设计单位（勘察单位）：
福建和盛工程管理有限责任公司
监理单位：
泉州亿盛电力工程监理有限公司
施工单位：
泉州亿兴电力工程建设有限公司
工程地点：
泉州市安溪县官桥镇唐龙工业区北侧
1.2工程概述
（1）工程规模：
配电装置楼建筑占地面积390m2，建筑面积：
390m2，建筑层数1层，建筑总高度4.6m。
附属楼建筑占地面积91m2，建筑面积91m2，建筑层数1层，建筑总高度3.0m。
（2）功能布局：
配电装置楼一层：
10kV配电装置室，二次设备室；附属楼一层：
警卫室，安全器具间，机动房间，卫生间。
（3）上部结构体系：
框架结构，本地区抗震设防烈度7度，建筑物安7度采取抗震措施。
（4）建筑物底层室内地坪标高为±0.000，相当于黄海高程117.3m，室内外地坪高差0.30m；
1.3模板概述及选用参数
配电装置楼柱底标高为-1.300m，纵梁最大跨度为6.5m，横梁最大跨度为3.1m；屋面结构标高为3.85m~4.315m及4.55m~5.015m。
附属楼柱底标高为-0.900m，纵梁最大跨度为5.0m，横梁最大跨度为4.5m；楼面结构标高2.95m-3.20m。
本工程柱用采用木模，支撑采用φ48mm钢管满堂支撑，钢管应符合国家现行规范，支柱模用方木采用钢管通长上下卡牢，柱间距不大于600mm用短钢管卡牢。
梁板支撑采用φ48mm钢管，底模起拱高度符合规范要求。
二、编写依据
序号
编写依据
1
《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013
2
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
3
《建筑施工计算手册》江正荣著
4
《建筑施工手册》第四版
5
《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008
6
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991
7
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
8
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2011
9
《110kV~1000kV变电（换流）站土建工程施工质量验收及评定规程》Q/GDW183-2008
10
《输变电工程建设标准强制性条文实施管理规程》Q/GDW248-2008
11
《国家电网公司输变电工程质量通病防治工作要求及技术措施》（基建质量【2010】19号）
12
《国家电网公司输变电工程施工安全风险识别评估及预控措施管理办法》国网（基建/3）176-2015
13
《国家电网公司输变电工程标准工艺
（一）：
施工工艺示范手册》
14
《国家电网公司输变电工程标准工艺（三）：
工艺标准库》
15
《国家电网公司电力建设安全工作规程（变电站部分）》Q/GDW665-2011
16
工程设计图纸、施工组织设计等技术文件
17
《国家电网公司输变电工程优质工程评定管理办法》国网（基建/3）182-2015
18
《国家电网公司输变电工程流动红旗竞赛管理办法》国网（基建/3）189-2015
三、作业流程
四、工艺流程说明及主要质量控制要点
4.1施工准备
4.1.1人员准备：
工序名称
工作人数（人）
负责人
监护人
测量放线
2
徐庆兰
吴耿榕
脚手架工人
6
徐庆兰
吴耿榕
模板安装、拆除工人
12
徐庆兰
吴耿榕
运输工人
6
徐庆兰
吴耿榕
细部处理
3
徐庆兰
吴耿榕
4.1.2材料准备：
序号
材料名称
要求
1
钢管及扣件
钢管Ø48×3.5mm
2
模板
九夹合板（应选用表面平整、有一定强度刚度的材料。
）
3
松方木
50mm×100mm松方木，100mm×150mm松方木
4
螺栓
Ф10螺纹螺栓，Ф12对拉螺栓
4.1.3主要工器具及机械设备：
序号
名称
规格/型号
单位
数量
备注
1
全站仪
BTS912CLA
台
1
2
水准仪
HZX-32
台
1
3
塔尺
5m
把
2
4
钢尺
50m
把
2
5
钢尺
5m
把
4
6
自卸汽车
20t
台
2
7
电锯
台
4
8
手锯
台
6
9
电钻
台
2
10
电焊机
台
1
11
切割机
台
1
4.1.4技术培训及交底:
项目部应该对施工班组进行技术培训及技术交底，使施工人员掌握熟悉场地平整施工工艺标准、相关的技术要求、要领。
组织施工人员熟悉施工图纸，明确施工方法，掌握施工工艺，熟悉机具的使用。
4.2柱模板安装
4.2.1柱模板安装工艺流程图
4.2.2柱模板采用18厚复合板，背楞采用50×100mm木枋，柱箍用φ48×3.5钢管。
4.2.3模板根据柱截面尺寸进行配制，柱与梁接口处，采取柱模开槽，梁底及侧模与槽边相接，拼缝严密，并用木枋压紧，柱模加固采用钢管抱箍，每450mm一道。
安装前要检查是否平整，若不平整，要先在模板下口外辅一层水泥浆（10～20mm厚）以免砼浇筑时漏浆而造成柱底烂根。
4.2.4柱模板的下端应有空位的基础和防止模板位移固定措施。
4.2.5模板及其支撑等的排列布置应按设计图进行，柱箍或紧固木楞的规格，间距应按模板设计计算确定。
4.2.6安装预拼装大块模板，应同时安设临时支撑支稳，严禁将大片模板系于柱子钢筋上，待四周侧板全部就位后，应随时进行校正，并紧固四个角步，按规定设柱，箍或紧固木楞，安设支撑永久固定。
4.2.7安装预拼装整体柱模时，应边就位边校正边安设支撑。
支撑与地面的倾角不能小于60°。
4.3梁模板施工
4.3.1工艺流程：
4.3.2根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。
4.3.3梁模支撑。
梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1.2m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1800mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。
在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.2m。
梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。
梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。
4.3.4剪刀撑。
竖直方向：
纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。
水平方向：
沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑，剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。
4.3.5梁模板安装
大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用50mm×100mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。
梁底模板铺设：
按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。
梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
梁侧模板铺设：
根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。
梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。
4.4楼板模板施工
4.4.1工艺流程图：
4.4.2支架搭设：
楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。
立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100㎜。
4.4.3模板安装：
采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。
大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用50mm×100mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。
挂通线将大龙骨找平。
根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。
4.4.4楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。
模板梁面、板面清扫干净。
4.5模板的拆除
4.5.1拆模程序：
先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。
4.5.2柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。
柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。
4.5.3模板拆除的顺序和方法。
应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。
拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
4.5.4拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。
待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。
4.5.5拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。
按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。
五、模板及支撑系统验算
5.1模板支撑架计算书
5.1.1参数信息：
1.脚手架参数
横向间距或排距（m）：
1.2；纵距（m）：
1.2；步距（m）：
1.80；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：
0.10；脚手架搭设高度（m）：
5.75；
采用的钢管（mm）：
Ø48×3.5；
扣件连接方式：
双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：
0.80；
板底支撑连接方式：
50mm×100mm方木支撑，间距300mm；
钢材弹性模量E=206×103（N/mm2）；钢管抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2
钢管截面惯性矩I=11.357×104mm4，截面抵抗矩W=4.732×103mm3。
2.荷载参数
（1）模板及木楞自重标准值（kN/m2）：
0.350；荷载分项系数γi=1.2
（2）混凝土与钢筋自重标准值（kN/m3）：
板26.0；γi=1.2
（3）施工人员及设备均布荷载标准值（kN/m2）；γi=1.4
a.计算模板时取2.50；
b.计算支撑小楞构件时取1.5；
c计算支架立柱时取1.0；
（4）砼振捣时产生的荷载标准值（kN/m2）：
水平模板2.0；垂直面模板4.0；γi=1.4
（5）倾倒砼产生的荷载标准值取：
2KN/m2；γi=1.4
3.木方参数
木方弹性模量E（N/mm2）：
9.5×103；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：
13.000；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）：
1.400；木方的间隔距离（mm）：
300.000；
木方的截面宽度（mm）：
50.00；木方的截面高度（mm）：
100.00；
图2楼板支撑架荷载计算单
5.1.2支撑模板的方木的计算：
方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为：
W=bh2/6=5.0×10.02/6=83.33cm3；
I=bh3/12=5.0×10.03/12=416.67cm4；
方木楞计算简图
荷载的计算：
钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q1=26.00×0.30×0.120=0.936kN/m；
模板的自重线荷载（kN/m）：
q2=0.350×0.30=0.105kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：
p1=（1.5+2.0）×1.50×0.30=1.575kN；
2.方木抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载q=1.2×（0.936+0.105）=1.249kN/m；
集中荷载p=1.4×1.575=2.205kN；
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=2.205×0.75/4+1.249×0.752/8=0.501kN.m；
方木的最大应力值σ=M/W=0.501×106/（42.67×103）=11.75N/mm2；
方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；
∴σ<[f]，满足要求。
3.方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下：
V=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足：
T=3V/（2bh）<[T]
其中最大剪力：
V=1.249×0.75/2+2.205/2=1.481kN；
方木受剪应力计算值T=3×1.481×103/（2×40.0×80.0）=0.694N/mm2；
方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；
∴T<[T]，满足要求。
4.方木挠度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
均布荷载：
q=1.2（q1+q2）=1.249kN/m；
集中荷载：
p=1.4P1=2.205kN；
方木最大挠度计算值：
Vmax=2205×1000.03/（48×9500.0×170.67×104）+5×1.249×1000.04/（384×9500.0×170.67×104）=3.836mm；
方木最大允许挠度值：
[V]=1000.0/250=4.0mm；
∴Vmax<[V]，满足要求
5.1.3支撑木方的钢管的计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.249×1.0+2.205=3.454kN；
支撑钢管计算简图
最大弯矩Mmax=0.267PL=0.267×3.454×1.0=0.922kN.m；
最大挠度Vmax=1.883PL3/（100EI）=3.904mm；
最大支座力Nmax=1.267P+1.000P=4.721kN；
钢管最大弯曲应力σ=M/W=0.726×106/4732.0=194.84N/mm2；
钢管抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；
∴σ<[f],满足要求。
支撑钢管的最大挠度Vmax小于1000.0/150与10mm,满足要求。
5.1.4扣件抗滑移的计算：
双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=Nmax=4.721kN；
∴R<12.80kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
5.1.5模板支架立杆荷载标准值（轴力）：
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.116×9.5=1.102kN；
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.350×1.0×1.0=0.350kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=26.0×0.12×1.0×1.00=3.12kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.572kN；
2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值NQ=（1.0+2.0+2.0）×1.0×1.0=5.0kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=12.486kN；
5.1.6立杆的稳定性计算：
立杆的稳定性计算公式：
其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=5.658kN；
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A——立杆净截面面积（cm2）：
A=4.502cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=4.732cm3；
σ——钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.0N/mm2；
l0——计算长度（m）；l0=h+2a
k1——计算长度附加系数，取值为1.155；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；
上式的计算结果：
立杆计算长度l0=h+2a=1.800+0.10×2=2.0m；
l0/i=2.0×103/15.8=126.58；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=5.658×103/（0.537×450.2）=23.4N/mm2；
∴σ<[f]=205.000N/mm2，立杆稳定性满足要求。
5.2梁模板计算书
4.5.2.1参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B（m）：
0.3；梁截面高度D（m）：
0.8
混凝土板厚度（mm）：
0.12；梁支撑架搭设最大高度H（m）：
5.75m；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：
0.10；
脚手架步距（m）：
1.80；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La（m）：
1.20；
立杆横向间距或排距Lb（m）：
1.20；
采用的钢管类型为Ø48×3.50；
扣件连接方式：
双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：
0.80；
承重架支设：
木方支撑平行梁截面A；
2.荷载参数
模板自重（kN/m2）：
0.35；
新浇混凝土自重：
24.0kN/m3；
钢筋自重（kN/m3）：
4.0；
施工均布荷载标准值（kN/m2）：
a.计算模板时取2.50；
b.计算支撑小楞构件时取1.5；
c计算支架立柱时取1.0；
振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）：
水平模板取2.0，垂直面板取4.0；
倾倒混凝土侧压力（kN/m2）：
2.0；
新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：
F、F′中较小值；γi=1.2
F=0.22γct0β1β2V1/2
F′=γcH
3.材料参数
木材弹性模量E（N/mm2）：
9500.0；
木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
13.0；
木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：
1.4；
面板弹性模量E（N/mm2）：
9500.0；
面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
13.0；
钢材弹性模量E（N/mm2）：
2.06×105；
钢材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
205.0；
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距（mm）：
250.0；
面板厚度（mm）：
18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距（mm）：
500；
次楞间距（mm）：
300；
穿梁螺栓水平间距（mm）：
500；
穿梁螺栓竖向间距（mm）：
250；
穿梁螺栓直径（mm）：
M12；
主楞龙骨材料：
木楞，宽度150mm，高度100mm；
次楞龙骨材料：
木楞，宽度100mm，高度50mm；
4.5.2.2梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：
式中：
γc——混凝土的密度，取28KN/m3；
t——新浇筑砼的初凝时间（h）：
t=200/（T+15）=5.714；
T——混凝土的入模温度，取20.0℃
β1——外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2；
β2——砼坍落度影响系数，β2取为1.15；
V——浇筑速度（m/h），V=2.5m/h；
H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取1.0；
则F=0.22γctβ1β2V1/2=0.22×28×5.714×1.2×1.15×2.51/2=76.8KN/m2
F′=γcH=28×1.1=30.8KN/m2
取两者较小值，则标准值为F=F′=30.8KN/m2；
4.5.2.3梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度100mm，截面高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=10.0×5.02/6=41.66cm3；
I=10.0×5.03/12=104.16cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下：
其中，σ——内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；
M——内楞的最大弯距（N.mm）；
W——内楞的净截面抵抗矩；
[f]——内楞的强度设计值（N/mm2）。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载
q=（1.2×30.8×0.90+1.4×2.0×0.90）×0.30=10.735kN/m；
内楞计算跨度（外楞间距）：
l=500mm；
内楞的最大弯距：
M=0.1×10.735×500.02=2.684×105N.mm；
内楞的最大受弯应力计算值σ=2.684×105/2.133×104=12.583N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值：
[f]=13.0N/mm2；
∴σ<[f]，内楞抗弯强度满足要求。
（2）.内楞的挠度验算
其中E——木材的弹性模量：
E=9500.0N/mm2；
q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：
q=1.2×30.8×0.3=11.088KN/m；
l——计算跨度（外楞间距）：
l=500.0mm；
I——内楞的截面惯性矩：
I=4.267×105N/mm2；
内楞的最大挠度计算值：
ω=0.677×11.088×500.04/（100×9500×4.267×105）=1.157mm；
内楞的最大容许挠度值：
[ω]=2.000mm；
∴ω<[ω]，内楞挠度满足要求。
2.外楞计算
外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度100mm，截面高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=10.0×5.02/6=41.66cm3；
I=10.0×5.03/12=104.16cm4；
外楞计算简图
（1）.外楞抗弯强度验算
其中σ——外楞受弯应力计算值（N/mm2）
M——外楞的最大弯距（N.mm）；
W——外楞的净截面抵抗矩；
[f]——外楞的强度设计值（N/mm2）。
最大弯矩M按下式计算：
其中，作用在外楞的荷载：
P=（1.2×30.8×0.90+1.4×2.0×0.90）×0.50×0.30=5.368kN；
外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距）：
l=250mm；
外楞的最大弯距：
M=0.175×5.368×103×250.0=2.349×105N.mm
外楞的受弯应力计算值：
σ=2.349×105/2.133×104=1.101N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值：
[f]=13.0N/mm2；
∴σ<[f]，内楞抗弯
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