脚手架计算书步距18文档格式.docx
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15.8mm
5
作业层数n1
12
基本风压W0
0.35KN/m2
6
连墙杆竖距hw
3.6m
13
脚手架与建筑物间距
0.30m
7
连墙杆横距ln
3.0m
14
小横杆挑出b
100㎜
1、荷载计算(此脚手架计算查表所得值通过《建筑施工手册(第四版)1》查得)
①恒载的标准值Gk:
Gk=Hi(gk1+gk3)+n1lagk2
由表5—7查得gk1=0.1089KN/m;
gk2=0.2356KN/m;
gk3=0.1113KN/m。
a.当取Hi=56.7m
用于结构作业时,Gk=Hi(gk1+gk3)+n1lagk2
=56.7×
(0.1089+0.1113)+1.5×
0.2356
=12.84KN
用于装修作业时,Gk=Hi(gk1+gk3)+n1lagk2
(0.1089+0.1113)+2×
1.5×
=13.19KN
b.当取Hi=28.4m
=28.4×
=6.61KN
=6.96KN
②活载(作业层施工荷载)的标准值Qk:
Qk=n1×
la×
qk
由表5—12查得qk=1.8KN/m(结构作业时)和qk=1.2KN/m(装修作业时)则有:
用于结构作业时,Qk=1.5×
1.8=2.7KN
用于装修作业时,Qk=2×
1.2=3.6KN
③风荷载验算
qWK=ωk·
La
ωk=0.7μzμsω0
μs=1.2ξ(1+η)(敞开式双排脚手架查《建筑施工脚手架实用手册》表4—21和表4—22得ξ=0.089;
η=1.00)
μs=1.2ξ(1+η)=1.2×
0.089×
(1+1)=0.21KN/m2
查全国基本风压分布图得北京地区的基本风压为ω0=0.35KN/m2。
当H=24m,风压高度变化系数μZ=1.01;
H=47.4m,风压高度变化系数μZ=1.32;
则风荷载:
ωk=0.7μzμsω0=0.7×
1.01×
0.21×
0.35=0.052KN/m2(离地24m)
1.32×
0.35=0.07KN/m2(离地47.4m)
作用与立柱的风线荷载标准值,柱距L=1.5m
La=0.052×
1.5=0.078KN/m(离地24m)
La=0.07×
1.5=0.105KN/m(离地50.5m)
风荷载产生的弯距,h=1.8m步距
MWK=0.12qWKh2=0.12×
0.078×
1.82=30.33KN㎜(离地24m)
0.105×
1.82=40.82KN㎜(离地50.5m)
2、脚手架整体稳定验算
①确定材料强度附加分项系数rm’
因组合风荷载,查表5—5,得rm’=1.59×
1+0.9(η+λ)
1+η+λ
rm’的计算结果列入下表,其中Nwk=MwkA/W=489Mwk/5080=0.09626×
30.33(40.82)
=2.92(3.93)KN
rm’计算表
验算截面
使用
类别
NGk
(KN)
NQk
NWk
η
λ
rm’
rR’=0.9rm’
24m
结构
12.84
2.7
2.92
0.190
0.205
1.545
1.390
装修
13.19
3.6
0.247
0.200
1.541
1.387
47.4m
6.61
3.93
0.370
0.539
1.514
1.363
6.96
0.471
0.514
1.472
1.325
②计算轴心力设计值N’
N’=1.2(NGK+NQK)
式中NGK即GK,NQK即QK的数值代入得到:
a.验算24m截面
用于结构作业时,N’=1.2(12.84+2.7)=18.65KN
用于装修作业时,N’=1.2(13.19+3.6)=20.15KN
b.验算47.4m截面
用于结构作业时,N’=1.2(6.61+2.7)=11.17KN
用于装修作业时,N’=1.2(6.96+3.6)=12.67KN
③计算风荷载弯距MW
MW=1.2MWK
MW=1.2MWK=1.2×
30.33=36.40KNmm
MW=1.2MWK=1.2×
40.82=48.98KNmm
④确定稳定系数φ
查表5—16得μ=1.53,λ=μh/i=1.53×
1.8/0.0158=174,
由表5—18查得φ=0.235
⑤验算稳定
N’Mw
──+───≤fc/0.9rm’
·
AW
得到验算结果,列入下表
验算
截面
fc/0.9rm’
φ,A,W
N’
Mw
(KN.mm)
N’Mw
──+──
结果
0.147
φ=0.235
A=489mm2
W=5.08×
103mm3
18.65
36.40
0.172
不合格
0.148
20.15
0.182
0.126
11.17
48.98
0.107
合格
0.155
12.67
0.120
通过计算可得五~十九层的外脚手架底面截面验算不合格,对此架进行卸荷处理,五~十九层脚手架搭设高度在18m(在十层相对高度37m)和36m(在十五层相对高度55m)处卸荷。
3、脚手架卸荷计算
五~十九层脚手架搭设高度在十层18m(相对高度37m)和在十五层36m(相对高度55m)处卸荷。
脚手架总高度57.6m(相对高度76.6m),卸荷计算高度为21.6m,查表所得值见《建筑施工脚手架实用手册》。
①计算底层立柱的轴心压力(按21.6m计算)
a.脚手架结构自重产生的轴心压力NGK,一跨内(L=1.5m)荷载
由表4—38查得一个柱距范围内脚手架结构自重产生的轴心压力标准值:
gk=0.125KN/m
NGK=H×
gk=21.6×
0.125=2.7KN
b.脚手架活荷载产生的轴心压力:
脚手板产生的轴心压力,查表4—39得:
NQ1K=0.663KN
敞开式脚手架的防护材料产生的轴心压力,查表4—40得:
NQ2K=0.228KN
根据装修用途脚手架,二层同时操作,施工均布荷载QK=2×
2.0=4.0KN/m2,查表4—41得施工荷载产生轴心压力:
NQ3K=4.42KN
活荷载产生得轴心压力标准值为:
NQK=0.663+0.228+4.42=5.31KN。
c.计算立柱的轴心压力设计值:
N=1.2×
NGK+1.4NQK=1.2×
2.7+1.4×
5.31=10.68KN
②计算钢丝绳拉力T和水平力P(计算简图见上)
tgβ=3600/1650=2.18
β=65.40
T=N/2/sinβ=5.34/sin65.4=5.87KN
P=N/2/tgβ=5.34/2.18=2.45KN
③钢丝绳验算
钢丝绳选用1根6×
37直径13mm,钢丝绳公称抗拉强度1400N/mm2,破断拉力总和为87.8kN,荷载不均匀系数取0.82
K为安全系数,取8.0
钢丝绳允许拉力[Fg]=87.8×
0.82/8.0=12.0
钢丝绳拉力T=5.87
<
[Fg]=12.0
,满足要求。
4、型钢悬挑式脚手架悬挑架设计及计算
本工程塔楼从地上5层~19层采用型钢悬挑式钢管脚手架,在上一层用钢丝绳斜拉挑梁端头,施工作业层结构为1层、装修为2层,采用木脚手板铺设;
脚手架用Φ48×
3.5钢管和扣件搭设,立杆横向间距1.2m,纵距1.5m,步距为1.8m,内立杆距建筑物结构外边缘0.3m。
脚手架支撑在16#工字钢横梁上,横梁沿脚手架纵向放置在Ⅰ22a工字钢制作的水平挑梁上,挑梁末端由钢丝绳斜拉固定在上一层梁底,钢丝绳选用2根6×
37直径17.5mm。
脚手架外立杆里侧挂密目安全立网封闭施工;
连墙杆采用钢管抱柱和在楼板外侧预埋短钢管两种做法,按照2步2跨设置;
剪刀撑在外侧立面整个长度和高度上连续设置。
型钢外挑架图如下图:
①荷载计算(按30m计算)
脚手架结构自重产生的轴心压力NGK,一跨内(L=1.5m)荷载
gk=30×
0.125=3.75KN
P=1.2×
3.75+1.4×
5.31=11.94KN
②工字钢横梁验算
为了减少锚固挑梁对以后装修施工的影响,沿脚手架纵向铺设工字钢横梁,作为脚手架立杆支点。
横梁实际为多跨连续梁,这里按三跨连续梁计算:
a.横梁选用16#工字钢,自重Q=205N/m
=10.04
b.强度验算
按公式:
f
截面塑性发展系数——对于工字形截面:
型钢截面x轴的净截面抗弯模量——对于16#工字钢:
钢材抗弯强度设计值——f=205N/mm2
带入公式得:
=10040/(1.05×
141)=67.81≤f=205N/mm2,满足要求。
整体稳定性验算
≤f=205N/mm2
式中
——稳定系数,经过计算
=1.0,将稳定系数
③工字钢挑梁验算
工字钢挑梁选用22a工字钢,自重Q=330N/m,作用在挑梁上的集中荷载N=P=12.3+0.205×
3=12.915KN。
从上面的计算简图可以看出,工字钢挑梁为一端铰支,一端由钢丝绳斜拉平衡,作用在挑梁上面的荷载除钢梁自重外,还有上部脚手架通过横梁传给挑梁的集中荷载N。
经过计算:
拉力T=16.91
;
挑梁最大弯矩:
Mmax=20.664KNm
强度验算
工字形截面塑性发展系数
净截面抗弯模量
。
=20664/(1.05×
309)=63.69<f=205N/mm2,满足要求。
稳定性验算
④钢丝绳验算
钢丝绳选用2根6×
37直径17.5mm(1根为安全绳),钢丝绳公称抗拉强度1400N/mm2,破断拉力总和为156.0kN,荷载不均匀系数取0.82
钢丝绳允许拉力[Fg]=156×
0.82/8.0=16.0
钢丝绳拉力T=16.91
≈[Fg]=16.0
⑤吊环选择
在三层梁底预埋2Φ25圆钢,埋入梁内。
按规范吊环拉应力不应大于50N/mm2,每个吊环按两个截面计算
吊环截面Ag=T/(4×
50)=16910/(4×
50)=85mm2
直径25一级钢,Ag=490mm2>
85mm2,满足要求
5、连墙件验算
连墙件采用48×
3.5钢管,连接用直角扣件、旋转扣件。
连墙件的轴向设计值计算:
采用二步二跨布置连墙件,h=1.8m;
l=1.5m;
取连墙杆竖距hw=3.6m;
连墙杆横距ln=3.0m。
Nl=Nlw+N0
Nl—连墙件轴向设计值(KN)
Nlw—风荷载产生的连墙件轴向设计值
N0—连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(KN),
取5
0.35=0.07KN/m2
Nlw=1.4ωkAK(AK为迎风面积)
=1.4×
0.07×
(3.6×
3.0)
=1.06KN
Nl=Nlw+N0=1.06+5=6.06KN〈RC=8.00KN(满足要求)