反应堆热工水力学课后习题讲解(清华大学出版社).doc
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反应堆热工水力学
习题讲解
2.1
查水物性骨架表计算水的以下物性参数:
(1)求16.7MPa时饱和水的动力粘度和比焓;
(2)若324℃下汽水混合物中水蒸气的质量比是1%,求汽
水混合物的比体积;
(3)求15 MPa下比焓为1600 kJ/kg时水的温度;
(4)求15 MPa下310℃时水的热导率。
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位置
T/K
p/kPa
-1
h/(kJ·kg )
状态
给水泵入口
6.89
163
饱和液
给水泵出口
7750
171
欠热液
蒸发器二次侧出口
7750
2771
饱和气
汽轮机出口
6.89
1940
两相混合物
蒸发器一次侧入口
599
15500
欠热液
蒸发器一次侧出口
565
15500
欠热液
2.2计算核电厂循环的热效率
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第三章
3.1
求1600℃下97%理论密度的UO2的热导率,并
与316℃下金属铀的热导率做比较。
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3.2
假设堆芯内所含燃料是富集度3%的UO2,慢化剂为重水
D2O, 慢化剂温度为260℃,并且假设中子是全部热能化
的,在整个中子能谱范围内都适用1/v定律。
试计算中子
注量率为1013 1/(cm2·s)处燃料元件内的体积释热率。
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= 0.275
3.3
试推导半径为R,高度为L,包含n根垂直棒状
燃料元件的圆柱形堆芯的总释热率Qt的方程:
1
Qt nLAu qV ,max
Fu
其中,Au是燃料芯块的横截面积。
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4.1
有一压水堆圆柱形UO2燃料元件,已知表面热
流密度为1.7 MW/m2,芯块表面温度为
400℃,芯块直径为10.0 mm,UO2密度取理
论密度的95%,计算以下两种情况燃料芯块中
心最高温度:
(1) 热导率为常数,k = 3 W/(m•℃)
(2) 热导率为k = 1+3exp(-0.0005t)。
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热导率为常数
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k不是常数,要用积分热导法
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4.2
有一板状燃料元件,芯块用铀铝合金制成(铀
占22%重量),厚度为1mm,铀的富集度为
90%,包壳用0.5mm厚的铝。
元件两侧用40℃
水冷却,对流传热系数h=40000 W/(m2•℃),
假设:
气隙热阻可以忽略
铝的热导率221.5 W/(m•℃)
铀铝合金的热导率167.9 W/(m•℃)
裂变截面520×10-24cm2
试求元件在稳态下的径向温度分布
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4.3
已知某压水堆燃料元件芯块半径为4.7mm,包
壳内半径为4.89mm, 包壳外半径为
5.46mm,包壳外流体温度307.5 ℃,冷却剂
与包壳之间传热系数为 28.4 kW/(m2•℃),
燃料芯块热导率为 3.011 W/(m•℃),包壳
热导率为18.69 W/(m•℃),气隙气体的热导
率为0.277W/(m•℃)。
试计算燃料芯块的中心温度不超过1204℃的最
大线释热率。
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4.4
厚度或直径为d的三种不同几何形状(平板、
圆柱、球)的燃料芯块的体积释热率都是qV,
表面温度都是tc,试求各种芯块中心温度的表
达式,并进行讨论比较。
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球
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参数
数值
单位
燃料元件外直径
10.0
mm
芯块直径
8.8
mm
包壳厚度
0.5
mm
最大线释热率
4
4.2×10
W/m
冷却剂进口温度
245
℃
冷却剂与元件壁面间传热系数
2.7×104
2
W/(m •℃)
冷却剂流量
1200
kg/h
堆芯高度
2600
mm
包壳热导率
20
W/(m•℃)
气隙热导率
0.23
W/(m•℃)
芯块热导率
2.1
W/(m•℃)
4.5
考察某压水堆(圆柱形堆芯)中的某根燃料元件,参数
如下表。
假设轴向发热分布为余弦分布,试求燃料元件
轴向z = 650 mm高度处的燃料中心温度。
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4.6 压力壳型水堆燃料元件UO2的外直径为10.45mm,芯块直径为9.53mm,
包壳热导率为19.54W/(m•℃),厚度为0.41mm,满功率时热点处包壳与芯块
刚好接触,接触压力为零,热点处包壳表面温度为342℃,包壳外表面热流密
度为1.395×106W/m2,试求满功率时热点处芯块的中心温度。
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求T0
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5.1 如图题5.1所示,有一个喷嘴将水喷到导流叶片上。
喷嘴
出水的速度为15m/s,质量流量为250kg/s,导流叶片角度
为60°,试计算:
(1)导流叶片固定不动所受到的力,
(2)导流叶片在x方向以速度5m/s运动的情况下受到的力。
y
O
x
60o
喷嘴
导流叶片
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5.2 假如某一管内层流流速分布为υ =υ max 1 − (r R ) ]
QV = ∫ υmax ⎡1 − ( ) ⎤ 2πrdr
2
⎣ ⎦
2
υ max = 2.0 m/s,R = 0.05 m,流体的密度为300 kg/m3,计算管内体积流
2
量、断面平均速度,并判断流体动压头等于 ρυm 2 吗?
R
r R
0
= ∫
2 1 − ( r R ) ⎤ 2πrdr = 7.854 ×10−3
⎡
0.05
0
2
⎣ ⎦
υm = = = 1m/s
( )
1
υmax ⎡1 − ( r R ) ⎤ 2πrdr = 0.667ρυm2
2
dp = ρ∫
2
( υmax ⎡1 − ( ) ⎤ ) 2πrdr
∫
2
⎣ ⎦
υm
=
QV 7.854 ×10−3
A π× 0.052
R
2 0 ⎣ ⎦
R
r R
0
πR 2
13:
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5.3 如图所示,某一传热试验装置,包括一根由长1.2 m内径是13 mm的垂直
圆管试验段。
水从试验段顶部流出,经过90°弯头(R / D = 1.5)后进入
1.5m长的套管式热交换器,假设热交换器安装在水平管道的中间部分,水在管内
流动,冷却水在管外逆向流动。
热交换器的内管以及把试验段、热交换器、泵连
接起来的管道均为内径25 mm的不锈钢管。
试验装置高3m,总长18m,共有4个
弯头。
在试验段的进出口都假设有突然的面积变化,回路的运行压力是16MPa。
热交换器
试验段
(1)、当260℃的水以5 m/s的速度等温流过试验段时(即试验段不加热),
求回路的摩擦压降。
(2)、若试验段均匀加热,使试验段的出口温度变为300℃,计算回路的总
压降是多少?
(假定这时热交换器换热管的壁温比管内水的平均温度低40℃)
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49 习题讲解 32
μ = 105.376 ×10−6 Pa ⋅ s, ρ = = 797.77 kg m3
v = 0.0012535 m
2
kg
1
v
De1V2ρ A
Re1 = = 4.921×10 ,V2 = 1 V1 = 1.352 m s
5
μ A2
Re2 =
De2V2ρ
μ
= 2.559 ×105
10 ⎞ 3 ⎤⎥
⎡
⎛
ε
∵ f = 0.0055 1 + ⎜ ⎟
⎣ ⎦
L1 ρV1 L2 ρV22
ΔPf = ΔPf1 + ΔPf2 = f1 ⋅ ⋅ + f2 ⋅ ⋅
1
6
⎢ 20000 + ε = 0.0015
⎢ ⎝ D Re ⎠ ⎥
∴ f1 = 0.0145, f2 = 0.0150
2
De1 2 De2 2
= 20675Pa
13:
14:
49 习题讲解 33
出口温度300℃
× (13 × 10−5 ) × 5 = 0.5294 kg s
流量 W = 797.77 ×
π
4
2
a).试验段出口至换热器入口:
1
t1 = 300 0C P = 160b
热交换器
试验段
v1 = 0.0014166 m
3
kg
μ1 = 89.36 ×10−6 Pa ⋅ s
ρ1 = = 705.92 kg m3
V1 = = 1.528 m s
4
1
v1
Wv1
π 2
d1
Re1 =
d1V1
v1μ1
= 3.018 ×105
13:
14:
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⎛ ⎞ 3 ⎤
⎡
0.0015 10
f1 = 0.0055 1 + ⎜ 20000 × + = 0.0146
⎟
⎢ ⎝ 25 3.018 ×105 ⎠ ⎥
1
6
⎢ ⎥
⎣ ⎦
ΔPf1 = f1
L1 ρ1V12
d1 2
= 1516 Pa
a
ΔPel1 = ρ1 g Δz = 6233Pa
ΔP 1 = 0
ρ1V12 705.92 ×1.5282
c
ΔP1 = K
= 0.6 × = 494 Pa
2 2
13:
14:
49 习题讲解 35
b). 热交换器内压降
mC C p = 5.448 × 103 J
kg C
Re 2 = Re1 = 3.018 × 105
Pr = 0.858
k = 567.7 × 10−3 W
0
0
.
Nu = 0.023 Re 20.8 Pr 0.4 = 5235
25 × 10
= 11888W 0
h =
Nu ⋅ k
d
=
.
5235 × 567.7 × 10−3
−3
mC
Δt 2 = =
0.5294 × 5.448 × 10
hFΔt
WC p
.
11888 × π × 25 × 10−3 × 15 × 40
3
= 19.4 0C
t = t1 −
Δt 2
2
= 290.30 C
∴ v2 = 0.0013381
m3
kg
μ2 = 93.36 × 10−6 Pa ⋅ s
ρ 2 = 1v2 = 747.33
kg
m3
=
× ( 25 × 10
)
d 22
= 1443 m s
V2 =
Wv2 0.5294 × 0.0013381
π π −3 2
4 4
.
热交换器
试验段
Re 2 =
d 2V2 ρ 2
μ 2
=
.
25 × 10−3 × 1443 × 747.33
93.36 × 10−6
= 2.888 × 105
13:
14:
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⎛ ⎞ 3 ⎤
⎡
0.0015 10
f2 = 0.0055 ⎢1 + ⎜ 20000 × + 5 ⎟ ⎥ = 0.0146
⎝ ⎠ ⎦
⎣
1
6
⎢ 25 3.018 ×10 ⎥
f = f 2 ⎜ ⎟
⎛ μ w ⎞
⎝ μf ⎠
0.6
= 0.0160
ΔPf2 = f2
L2 ρ2V22
d2 2
= 752Pa
ΔPel2 = 0
a
ΔP 2 = G 2 ( v3 − v1 ) = −1751Pa
13:
14:
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c). 换热器出口至试验段入口:
t3 = 300 0C p3 = 160b v3 = 0.0014166 m
3
kg
μ3 = 89.36 ×10−6 Pa ⋅ s
V3 = = 1.528 m s
4
ρ3 = 1
v3
= 705.92 kg m3
Wv3
π 2
d3
热交换器
Re3 =
d3V3
v3μ3
= 3.018 ×105
试验段
⎛
⎡
⎢
f 3 = 0.0055 1 + ⎜20000 × +
⎢⎣
ρ V
L3 3 3
ΔPf3 = f3 = 5927 Pa
⎞ 3 ⎤
10
2.769 × 10 ⎠ ⎥⎦⎥ = 0.0148
0.0015
⎝ 25
2
d3 2
a
ΔPel3 = ρ3 g Δz3 = −14530 Pa
ΔP 3 = 0
6
5 ⎟
1
c
ΔP 3 = 3K
ρ3V32
2
= 1483Pa
13:
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49 习题讲解 38
d). 试验段内:
3
t3 = 280.6 0C P = 160b v3 = 0.0013065 m
3
kg
μ3 = 97.37 ×10−6 Pa ⋅ s
ρ3 = 1
= 756.4 kg m3
V3 = = 1.409 m s
4
⎛
⎡
d3 3
⎢
Re3 =
= 2.769 ×105
μ f 4 = 0.0055 1 + ⎜20000 × +
⎢⎣
⎝ 13
⎞ 3 ⎤
10
5554 × 10 ⎠ ⎥⎦⎥ = 0.0143
5 ⎟
v3 3
Wv3
v3 π 2
d3
V 0.0015
.
6
1
ΔPf4 = f4
L4 ρ4V42
d4 2
= 14049Pa
ΔPin = 0.7 ⎜ 2 2 ⎟
⎛ 1 1 ⎞ W 2
ΔPel4 = ρ4 g Δz4 = 747.33 × 9.8 ×1.2 = 8789Pa
a
ΔP 4 = G 2 ( v1 − v3 ) = 1751Pa
− = 13811Pa
⎝ A4 A3 ⎠ ρ
热交换器
试验段
ΔPex = −σex (1 − σex ) G 2v = −4446Pa
13:
14:
49 习题讲解 39
(
)
∴ ΔP = ∑ ΔPfi iel in ex c1 3 2 4a
4
c a
+ ΔP + ΔP + ΔP + ΔP + ΔP + ΔP + ΔP
i =1
= (1516 + 6233) + ( 752 + 0 ) + ( 5927 − 14530 ) + (14049 + 8789 )
+ 13811 − 4446 + 494 + 1483 − 1751 + 1751
= 34078Pa
13:
14:
49 习题讲解 40
5.4 已知压水堆某通道出口、入口水温分别为320℃和280℃,压力为15.5 MPa,
元件外径为10.72 mm,活性段高度3.89 m,栅距14.3 mm,包壳平均壁温320℃,
当入口质量流密度为1.138×107 kg/(m2·s)的时候,求沿程摩擦压降、提升压降
和加速压降。
13:
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49 习题讲解 41
13:
14:
49 习题讲解 42
5.5 如图所示,有一低压安注箱直径为5 m,箱内液位高度为
15 m,已知氮气压力为1.0 MPa,注入管道直径为20 cm,计
算反应堆内压力分别为0.8 MPa和0.2 MPa的情况下的注入流
量。
5m
K ρυ = p1 2 + ρgh
− p
1 2
2
1.0MPa氮气
qm = ρυA = ρA
2
ρK
( p1 − p2 + ρgh )
K = 0.5
15m
水
20cm
反应堆
13:
14:
49 习题讲解 43
5.6 某压水堆有38000根燃料棒,堆芯总流量是15 Mg/s。
燃料
棒高度为3.7