大作业学年第二学期325Word格式.docx

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该首层建筑面积为

（2）136.8㎡，室内外高差为（3）0.45m，若二层的标高为3.600且楼板厚度为100mm，则首层的层高为（4）3500mm，散水的宽度为（5）600mm，房间的标高为（6）

±

0.00mm，若卫生间地面要求低于房间50mm，则卫生间的标高应为（7）-50mm；

若在A、B轴线间增加一轴线，则该轴线称为（8）

分轴线，且该轴号应命名为（9）

；

图中卫生间的开间为（10）1500mm；

该建筑的朝向为（11）东；

图中索引符号表示（12）详图所在图纸的编号。

。

3.楼梯建筑方案设计—如建筑物底层中间休息平台下设有对外出入口，在底层楼梯处通常的处理方式有哪几种？

绘图说明。

（13分）

当楼梯间的平台下要作为主要入口时，为了增加入口的高度，有以下几种处理方法：

一、增加室内外高差；

二、底层采用不等跑；

三、既增加室内外高差又采用不等跑；

四、底层采用单跑

最好的处理方法是第一种，因为增加室内外高差可以提高底层的防潮能力，增加底层住户的安全感，对于梯段的尺度只有一种，便于设计与施工。

4.请以简图的形式，画出单层单跨排架结构与单层单跨刚架，并指出两种结构节点的约束形式及受力特点。

（1）单层单跨排架结构：

一般称屋架与柱顶铰接连接，柱子下端嵌固于基础中的单层厂房的结构形式为排架结构。

沿排架方向称为厂房横向，垂直于排架方向称为厂房的纵向。

是在自身的平面内承载力和刚度都较大，而排架间的承

载能力则较弱，通常在两个支架之间应该加上相应的支撑，避免风荷载的一个推动，发生侧向的移动。

由于排架体系的房屋刚度小，重心高，需承受动荷载，因此需要安装柱间斜支撑和屋盖部分的水平平斜支撑，还要在两侧山墙设置抗风柱。

（2）单层单跨刚架：

单层刚架一般是由直线形杆件，梁与柱刚性连接而成的结构。

其受力特点是：

在竖向荷载作用下柱对梁的约束减少了梁的跨中弯矩；

在水平力的作用下，梁对柱约束减少了柱内弯矩，见图五十四。

梁与柱由于刚性连接，因而刚度提高。

门式刚架可分为无铰刚架、两铰刚架和三铰刚架三种。

无铰刚架，柱底弯矩大，由于它由一个杆件，六个约束组成，是三次超静定结构见图五十四（a），

结构刚度大。

当地基发生不均匀沉降时，结构会产生附加内力。

三铰刚架是静定结构,见图中（b）。

当基础有不均匀沉降时，结构不会产生附加内力。

两铰刚架是一次超静定结构。

三、名词解释题（3*5=15分）

1.摩擦端承桩

桩顶极限荷载由桩侧阻力和桩端阻力共同承担，但桩端阻力分担荷载大的桩。

2.沉降缝

是为了预防建筑物各部分由于地基承载力不同或各部分荷载差异较大等原因引起建筑物不均匀沉降、导致建筑物破坏而设置的变形缝。

3.地基承载力修正值

由载荷试验确定的地基土压力变形曲线线性变形段内规定的变形所对应的压力值，其最大值为比例界限值。

4.相对密实度

相对密实度

是无粘性土（如砂类土）最大孔隙比（

）与天然孔隙比（e）之差和最大孔隙比与最小隙比（

）之差的比值

5.相对标高

相对标高表示建筑物各部分的高度。

标高分相对标高和绝对标高。

相对标高是把室内地坪面定为相对标高的零点，用于建筑物施工图的标高标注。

四、设计题（20分）

1.设计框架柱下独立基础，已知柱的截面尺寸为300mm×

400mm，基础底面尺寸为1.6m×

2.4m，距室外地面及柱底面分别为1.0m和0.6m。

作用在柱底的荷载效应基本组合设计值为：

F=900kN（轴力），M=108kN·

m（弯矩），V=18kN（剪力）。

材料选用：

HRB335钢筋，C30混凝土，请根据设计结果绘制基础配筋示意图（用直尺、铅笔手工绘图）。

（参考资料：

混凝土结构或基础工程教材中柱下独立基础设计部分的内容）

解题思路和提示：

1）计算基底净反力（即最大、最小净反力）；

2）确定基础高度，进行柱边基础截面抗冲切验算和变阶处抗冲切验算；

3）进行基础配筋计算。

一、设计依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）

《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）

二、示意图

三、计算信息

构件编号:

JC-1计算类型:

验算截面尺寸

1.几何参数：

台阶数n=2；

矩形柱宽：

bc=400mm；

矩形柱高：

hc=300mm

基础高度：

h1=350mm

h2=250mm

一阶长度：

b1=600mm

b2=400mm

一阶宽度：

a1=400mm

a2=250mm

二阶长度:

b3=600mm

b4=400mm

二阶宽度:

a3=400mm

a4=250mm

2.材料信息

基础混凝土等级:

C30ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2

柱混凝土等级:

C30ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2

钢筋级别:

HRB335fy=300N/mm2

3、计算信息

结构重要性系数:

γo=1.0；

基础埋深:

dh=1.300m；

纵筋合力点至近边距离:

as=50mm；

基础及其上覆土的平均容重:

γ=20.000kN/m3

最小配筋率:

ρmin=0.100%

4.作用在基础顶部荷载标准组合值

F=900.000kN；

Mx=0.000kN*m；

My=108.000kN*m

Vx=18.000kN；

Vy=0.000kN；

ks=1.35；

Fk=F/ks=900.000/1.35=666.667kN；

Mxk=Mx/ks=0.000/1.35=0.000kN*m；

Myk=My/ks=108.000/1.35=80.000kN*m；

Vxk=Vx/ks=18.000/1.35=13.333kN

Vyk=Vy/ks=0.000/1.35=0.000kN

5.修正后的地基承载力特征值

四、计算参数

1.基础总长Bx=b1+b2+b3+b4+bc=0.600+0.400+0.600+0.400+0.400=2.400m2.基础总宽By=a1+a2+a3+a4+hc=0.400+0.250+0.400+0.250+0.300=1.600mA1=a1+a2+hc/2=0.400+0.250+0.300/2=0.800mA2=a3+a4+hc/2=0.400+0.250+0.300/2=0.800mB1=b1+b2+bc/2=0.600+0.400+0.400/2=1.200mB2=b3+b4+bc/2=0.600+0.400+0.400/2=1.200m

3.基础总高H=h1+h2=0.350+0.250=0.600m

4.底板配筋计算高度ho=h1+h2-as=0.350+0.250-0.050=0.550m

5.基础底面积A=Bx*By=2.400*1.600=3.840m2

6.Gkγ*Bx*By*dh=20.000*2.400*1.600*1.300=99.840kNG=1.35*Gk=1.35*99.840=134.784kN

五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-0.000*0.600=0.000kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=80.000+13.333*0.600=88.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-0.000*0.600=0.000kN*mMdy=My+Vx*H=108.000+18.000*0.600=118.800kN*m

六、地基净反力

exk=Mdyk/（Fk+Gk）=88.000/（703.704+99.840）=0.110m因|exk|≤Bx/6=0.400mx方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=（Fk+Gk）/A+6*|Mdyk|/（Bx2*By）=（703.704+99.840）/3.840+6*|88.000|/（2.4002*1.600）=266.548kPaPkmin_x=（Fk+Gk）/A-6*|Mdyk|/（Bx2*By）=（703.704+99.840）/3.840-6*|88.000|/（2.4002*1.600）=151.965kPa

七、基础冲切验算

1.计算基础底面反力设计值

1.1计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/（F+G）=118.800/（950.000+134.784）=0.110m因ex≤Bx/6.0=0.400mx方向小偏心Pmax_x=（F+G）/A+6*|Mdy|/（Bx2*By）=（950.000+134.784）/3.840+6*|118.800|/（2.4002*1.600）=359.840kPaPmin_x=（F+G）/A-6*|Mdy|/（Bx2*By）=（950.000+134.784）/3.840-6*|118.800|/（2.4002*1.600）=205.152kPa

1.2计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/（F+G）=0.000/（950.000+134.784）=0.000m因ey≤By/6=0.267y方向小偏心Pmax_y=（F+G）/A+6*|Mdx|/（By2*Bx）=（950.000+134.784）/3.840+6*|0.000|/（1.6002*2.400）=282.496kPaPmin_y=（F+G）/A-6*|Mdx|/（By2*Bx）=（950.000+134.784）/3.840-6*|0.000|/（1.6002*2.400）=282.496kPa

1.3因Mdx=0并且Mdy≠0Pmax=Pmax_x=359.840kPaPmin=Pmin_x=205.152kPa

1.4计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=359.840-134.784/3.840=324.740kPa

2.验算柱边冲切YH=h1+h2=0.600m,YB=bc=0.400m,YL=hc=0.300mYB1=B1=1.200m,YB2=B2=1.200m,YL1=A1=0.800m,YL2=A2=0.800mYHo=YH-as=0.550m

2.1因（YH≤800）βhp=1.0

2.2x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.400mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=1.500mx冲切不利位置bm=（bt+bb）/2=（0.400+1.500）/2=0.950mx冲切面积Alx=max（（YL1-YL/2-ho）*（YB+2*ho）+（YL1-YL/2-ho）2,（YL2-YL/2-ho）*（YB+2*ho）+（YL2-YL/2-ho）2=max（（0.800-0.300/2-0.550）*（0.400+2*0.550）+（0.800-0.300/2-0.550）2,（0.800-0.300/2-0.550）*（0.400+2*0.550）+（0.800-0.300/2-0.550）2）=max（0.160,0.160）=0.160m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.160*324.740=51.958kNγo*Flx=1.0*51.958=51.96kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo（6.5.5-1）=0.7*1.000*1.10*950*550=402.32kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求

2.3y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.300my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=1.400my冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.000*324.740=0.000kNγo*Fly=1.0*0.000=0.00kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo（6.5.5-1）=0.7*1.000*1.10*850*550=359.97kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求

3.验算h2处冲切

YH=h2=0.250m；

YB=bc+b2+b4=1.200m；

YL=hc+a2+a4=0.800mYB1=B1=1.200m,YB2=B2=1.200m,YL1=A1=0.800m,YL2=A2=0.800mYHo=YH-as=0.200m

3.1因（YH≤800）βhp=1.0

3.2x方向变阶处对基础的冲切验算因YL/2+ho>

=YL1和YL/2+h0>

=YL2x方向基础底面外边缘位于冲切破坏锥体以内,不用计算x方向的柱对基础的冲切验算

3.3y方向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.800my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=1.200my冲切面积Aly=max（（YB1-YB/2-ho）*（YL1+YL2）,（YB2-YB/2-ho）*（YL1+YL2））=max（（1.200-1.200/2-0.550）*（0.800+0.800000）,（1.200-1.200/2-0.550）*（0.800+0.800000））=max（0.080,0.080）=0.080m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.080*324.740=25.979kN

γo*Fly=1.0*25.979=25.98kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo（6.5.5-1）=0.7*1.000*1.10*1000*200=154.00kNy方向变阶处对基础的冲切满足规范要求

八、基础受弯计算

因

Mdx

≠

0Mdy=0

并且

ey<

By/6=0.267my

方向单向受压且小偏心

a=（By-bc）/2=（1.600-0.400）/2=0.600m

P=（（By-a）*（Pmax-Pmin）/By）+Pmin

=（（1.600-0.600）*（359.840-205.152）/1.600）+205.152=301.832kPa

MI_1=1/48*（Bx-bc）2*（2*By+hc）*（Pmax+Pmin-2*G/A）

=1/48*（2.400-0.400）2*（2*1.600+0.300）*（359.840+205.152-2*134.784/3.840）

=144.31kN*m

MII_1=1/12*a2*（（2*Bx+bc）*（Pmax+P-2*G/A）+（Pmax-P）*Bx）

=1/12*0.6002*（（2*2.400+0.400）*（359.840+301.832-2*134.784/3.840）+（359.840-301.832）*

2.400）=96.45kN*m

a=（By-bc-a2-a4）/2=（1.600-0.400-0.250-0.250）/2=0.350m

=（（1.600-0.350）*（359.840-205.152）/1.600）+205.152=326.002kPa

MI_2=1/48*（Bx-bc-b2-b4）2*（2*By+hc+a2+a4）*（Pmax+Pmin-2*G/A）

=1/48*（2.400-0.400-0.400-0.400）2*（2*1.600+0.300+0.250+0.250）*（359

.840+205.152-2*134.784/3.840）=59.38kN*m

MII_2=1/12*a2*（（2*Bx+bc+b2+b4）*（Pmax+P-2*G/A）+（Pmax-P）*Bx）

=1/12*0.3502*（（2*2.400+0.400+0.400+0.400）*（359.840+326.002-2*134.784/3.840）+（359.8

40-326.002）*2.400）=38.54kN*m

九、计算配筋

9.1计算AsxAsx_1=γo*MI_1/（0.9*（H-as）*fy）=1.0*144.31*106/（0.9*（600.000-50.000）*270）=1079.8mm2Asx_2=γo*MI_2/（0.9*（H-h2-as）*fy）=1.0*59.38*106/（0.9*（600.000-250.000-50.000）*270）=814.5mm2Asx1=max（Asx_1,Asx_2）=max（1079.8,814.5）=1079.8mm2Asx=Asx1/By=1079.8/1.600=675mm2/mAsx=max（Asx,ρmin*H*1000）=max（675,0.100%*600*1000）=675mm2/m选择钢筋12@160,实配面积为707mm2/m。

9.2计算AsyAsy_1=γo*MII_1/（0.9*（H-as）*fy）=1.0*96.45*106/（0.9*（600.000-50.000）*270）=721.6mm2Asy_2=γo*MII_2/（0.9*（H-h2-as）*fy）=1.0*38.54*106/（0.9*（600.000-250.000-50.000）*270）=634.4mm2Asy1=max（Asy_1,Asy_2）=max（721.6,634.355）=721.6mm2Asy=Asy1/Bx=721.6/2.400=301mm2/mAsy=max（Asy,ρmin*H*1000）=max（301,0.100%*600*1000）=600mm2/m选择钢筋10@130,实配面积为604mm2/m。

五、问答题（10分）

1.分析两会后，北、上、广、深等一线城市房价走势。

两会后，北、上、广、深等一线城市房上涨，一线城市房价的上涨，除了经济方面的供求原因，还与人口流向有关。

一线城市过度聚集的行政资源、经济资源、教育资源吸引了一大批外来人口的流入。

北上广等地都属于移民城市，就像美国的纽约、华盛顿等地区一样，吸引着全国各地的年轻人来此寻找发展机会，这在客观上支撑着房价，让房价不那么容易跌。