脚手架计算示例概要文档格式.docx
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MP中=P×
0.35=63×
0.35=22.05N.m
MGK=|MP中-12MPA|=|22.05-0.5×
0.28|=21.91N.m
Q=qk×
l0=1050N/m2×
1.8m=1890N
q=3000N/m×
l0=3000×
1.8=5400N/m
当MQA=0，最大弯矩为跨中弯矩MQK
MQK=Q×
0.35=1050×
0.35=367.5N.m
则M=1.2MGK+1.4MQK=1.2×
21.91+1.4×
367.5=540.79N.m
σ=MW=540.79×
1035.08×
103=106.45N/mm2〈f=205N/mm2
所以横向水平杆的抗变强度满足安全要求。
2、纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力应符合下式规定：
R≤Rc
式中R—纵向水平杆传给立杆的竖杆作用力设计值；
Rc—扣件抗滑承载力设计值，按规范表取Rc=8000N。
由图7可知，RPA=32P+MPA1.05=1.5×
63+0.28/1.05=94.77N
由图8可知，当MQA=12qa12=0.5×
5400×
0.32=243N.m，最大支座反力为RQA=32Q+MQA1.05=1.5×
1890+243/1.05=3066.42N
则R=1.2RPA+1.4RQA=1.2×
94.77+1.4×
3066.42=4406.72N〈Rc=8000N
所以横向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力满足安全要求。
3、纵向、横向水平杆的挠度按下式计算：
υ=[υ]
式中υ—挠度；
[υ]—允许挠度，按规范表格取l/150。
（1）纵向水平杆的挠度
a、考虑静载情况（图2）
υ1=0.677×
gkla4100EI
式中E—钢材的弹性模量，E=2.06×
105N/mm2；
I—Φ48×
3.5mm钢管的惯性矩，I=12.19cm4
b、考虑活载情况（图3）
υ2=0.999×
qkla4100EI
两种情况叠加，得
υ=υ1+υ2=0.677×
gkla4100EI+0.999×
qkla4100EI
=（0.667×
0.035+0.999×
1.05）×
18004100×
2.06×
105×
12.19×
104
=4.48mm〈la150=1800150=12mm
所以纵向水平杆的挠度满足安全要求。
（2）横向水平杆的挠度
a、考虑静载情况（图7）
υ1=Pal0224EI×
（3-4a2l02）-Ml016EI
b、考虑活载情况（图8）
υ2=Qal0224EI×
（3-4a2l02）
υ=υ1+υ2=Pal0224EI×
（3-4a2l02）-Ml016EI+Qal0224EI×
=63×
350×
1050224×
104×
（3-4350210502）-21.91×
106×
105016×
104
+1890×
（3-4350210502）
=3.14mm〈10150=1000150=6.67mm
所以横向水平杆的挠度满足安全要求。
二、立杆稳定性计算
立杆的稳定性按下列公式计算：
NψA+MWW≤f
式中N—计算立杆段的轴向设计值；
ψ—轴向受压构件的稳定系数；
A—立杆的截面面积，查表Φ48×
3.5mm钢管A=489mm；
Mω—计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；
f—钢材的抗压强度设计值，f=205N/mm2。
1、风荷载标准值
ωK=0.7μzμsω0
式中ωK—风荷载标准值；
μz—风压高度变化系数，取μz=0.74；
μs—脚手架风荷载体型系数，取μs=1.3×
0.4=0.52，密目安全网的挡风系数为0.4；
ω0—基本风压，上海地区取ω0=0.55；
ωK=0.7μzμsω0=0.7×
0.74×
0.52×
0.55=0.15KN/m2
2、计算立杆段由风载设计值产生的弯矩
Mω=0.85×
1.4×
ωklah210=0.85×
0.15×
103×
1.8×
1.8210=104.1N.m
3、轴向受压构件的稳定系数
轴向受压构件的稳定系数ψ，根据立杆长细比λ规范用表取值，当λ〉250时按ψ=7320λ2计算。
计算长度l0=kμh，式中k为计算长度附加系数，取k=1.155；
μ为考虑脚手架整体因素的单杆计算长度系数，按规范用表取μ=1.5；
h为立杆步距。
l0=kμh=1.155×
1.5×
1.8=3.12m
立杆的长细比λ=l0i，式中i为截面回转半径，查表Φ48×
3.5mm钢管i=1.58cm。
λ=l0i=3.12/0.0158=197.5
根据立杆长细比λ查范用表得轴向受压构件的稳定系数ψ=0.185
4、立杆段的轴向设计值
N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×
1.4∑NQK
（1）脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K
本工程架体共9步，实际架高H=16.2m
NG1K=Hgk=16.2×
0.1248=2.022KN=2022N
构件配件自重标准值产生的轴向力NG2K;
脚手板（N）
栏杆（N）
挡脚板（N）
安全网（N）
NG2K（N）
内立杆
283.5+220.5
504
外立杆
283.5
622.1
340.2
145.8
（2）施工荷载标准值产生的轴力总和∑NQK
外主杆可按一纵距内施工荷载总和的1/2取值：
∑NQK=3000×
1.05×
12=2835N
=1.2×
（2022+1391.6）+0.85×
2835
=7469.97N
5、验算立杆的稳定性
NψA+MWW=7469.970.185×
489+104.1×
1035.08×
103=116.7N/mm2≤f=205N/mm2
所以立杆的稳定性满中安全要求。
三、连墙件计算（二步三跨）5m处
1、计算连墙件轴向力设计值Nl
Nlw=1.4·
ωk·
Aw=1.4×
（2×
3×
1.8）=4.08KN
No=5KN
∴Nl=Nlw+No=9.08KN
2、计算连墙件稳定承载力
∵l=500mm,λ=l/i=70/1.58=44,
查表知φ=0.827
∴Nl/φA=11080/（0.912×
489）=24.8N/mm2<
f=205N/mm2
3、计算扣件的抗滑移承载力
直角扣件的抗滑移设计值RC=8KN<
Nl=9.08KN，所以抗滑移承载力不满足要求，可以减小连墙件的设置间距，也可采用两只直角扣件与脚手架的内外立杆连接。
4、连墙件与墙体连接侧的钢管净截面强度计算和预埋钢筋的抗剪承载力计算
钢管的净截面强度计算：
σ=Nl/（A-2×
d×
t）
=11080/（489-2×
20×
3.5）=31.75N/mm2<
预埋钢筋抗剪强度验算：
τ=4Nι/（2πd2）=24.6N/mm2<
125N/mm2满足要求。
（四）立杆地基承载力计算
（1）计算地基承载力设计值
Kc=0.5, fgk=0.18N/mm2
fg=kc·
fgk=0.5×
0.18=0.09N/mm2
（2）计算立杆基础底面平均压力p有效基础底面积取0.25m2
p=N/A=16450/250000=0.0658（N/mm2）
∵p<
fg,∴地基满足要求。
脚手架计算书
（2）
1、计算依据
（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
（3）海湾浪琴工程设计图纸及地质资料等
2、脚手架的计算参数
搭设高度H=39.6米（取最大高度，22排），步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。
脚手架材质选用φ48×
3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×
103mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7kN/m2，计算时忽略雪荷载等。
3、荷载标准值
（1）结构自重标准值：
gk1=0.1248kN/m（双排脚手架）
（2）竹脚手片自重标准值：
gk2=0.35kN/m2（可按实际取值）
（3）施工均布活荷载：
qk=3kN/m2
（4）风荷载标准值：
ωk=0.7μz·
μs·
ω0
式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》
并用插入法得39.6米为1.12
μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2
ω0——基本风压值，为0.7kN/m2
则ωk=0.7×
1.12×
1.2×
0.7=0.658kN/m2
4、纵向水平杆、横向水平杆计算
（1）横向水平杆计算
脚手架搭设剖面图如下：
按简支梁计算，计算简图如下：
每纵距脚手片自重NG2k=gk2×
la×
lb=0.35×
1.1=0.5775kN
每纵距施工荷载NQk=qk×
lb=3×
1.1=4.95kN
MGk=
kN·
m
MQk=
M=1.2MGk+1.4MQk=1.2×
0.07+1.4×
0.605=0.931kN·
<
f=205kN/mm2
横向水平杆抗弯强度满足要求。
[v]=lb/150=1100/150=7.3mm
v<
[v]横向水平杆挠度满足要求。
（2）纵向水平杆计算
按三跨连续梁计算，简图如下：
脚手片自重均布荷载G2k=gk2×
lb/3=0.35×
1.1/3=0.128kN/m
施工均布荷载Qk=qk×
lb/3=3×
1.1/3=1.1kN/m
q=1.2G2k+1.4Qk=1.69kN/m
MGkmax=0.10G2k×
la2=0.10×
0.128×
1.5=0.029kN·
MQkmax=0.10Qk×
1.1×
1.5=0.248kN·
M=1.2MGkmax+1.4MQkmax=1.2×
0.029+1.4×
0.248=0.382kN·
抗弯强度满足要求。
[v]=lb/150=1500/150=10mm
v≤[v]挠度满足要求。
（3）横向水平杆与立杆连接的扣件抗滑承载力验算
横向水平杆传给立杆的竖向作用力：
R=（1.2NG2k+1.4NQk）/2=（1.2×
0.5775+1.4×
4.95）/2=3.812kN
Rc=8.00kN
R≤Rc扣件抗滑承载力满足要求。
5、立杆计算
单立杆竖向承载力：
N=1.2（NG1k+NG2k）+0.85×
1.4∑NQk
=1.2（H·
gk1+7·
gk2·
la·
lb/2）+0.85·
1.4·
n1·
qk·
lb/2
=1.2（39.6×
0.1248+7×
0.35×
1.5/2）
+0.85×
1×
1.5/2
=11.3kN
kN·
长细比：
式中k取1.155
查JGJ130-2001表5.3.3，并用插入法得u=1.51
查JGJ130-2001附录C表C得
=0.182
N/mm2＜f=205N/mm2
立杆稳定性满足要求。
6、连墙件计算（按两步三跨设置）
Nlw=1.4×
ωk×
0.658×
2×
1.5=14.92kN
Nl=Nlw+N0=14.92+5=19.92kN
Nl>
Rc
单扣件抗滑承载力不能满足要求，采用电焊。
（注：
按规范计算，连墙件与架体连接采用扣件的，很难满足要求）
焊缝高度取h=4mm，焊缝强度设计值τ=170N/mm2
焊缝长度L=
29.3mm
取焊缝长度大于等于50mm，焊缝长度满足要求。
7、立杆地基承载力计算
≤fg
式中
——立杆基础底面平均压力，
；
N——基础顶面的轴向力设计值，11.3kN
A——基础底面面积；
fg——地基承载力设计值，本工程原地基为粘土，fg=kc×
fgk
kc——脚手架地基承载力调整系数，粘土取0.5
fgk——地基承载力标准值，查工程地质报告为85kPa
则A=
m2<
[A]=1.5×
1.1/2=0.825m2
根据计算，脚手架基础采用100厚C15素砼连片基础，宽度1200，立杆地基承载满足要求。
8、地下室顶板承载力验算
模板支设施工方案（模板设计计算书）
一．模板支设基本要求：
1．本工程模板采用九夹板、木模。
采用φ48钢管支撑，配合使用50×
100木方。
2．脚手架地基平整夯实，脚手架的钢管立柱不能直接立于地面上，应加垫木，厚度不小于50mm。
4．模板接缝应严密，不得漏浆。
5．多次周转使用的模板，应涂刷隔离剂，使用后及时清理。
6．模板的支柱和其它构件要便于装拆，一般宜用木楔子，尽量少用钉子。
二．现浇梁板柱模板技术要求：
1．竖向模板和支架的支承部分，当安装在基土上时应加设垫块，且基土必须坚实并有排水措施。
2．模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。
3．现浇钢筋砼梁、板，当跨度等于或大于4m时，模板应起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。
4．现浇梁板采用满堂脚手架，架顶铺设50×
100木方或φ48钢管搁栅，间距不大于500mm，搁栅上铺九夹板，作为楼板梁底模，满堂架立杆间距不大于1.2m，立杆下铺垫板，水平拉杆不大于1.5m。
5．挑檐模板必须撑牢拉紧，防止向外倾覆，确保安全。
三．楼梯模板安装要求：
1．现浇钢筋砼楼梯采用木模板，钢管脚手架支撑。
2．楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先安装平台模板，再装楼梯斜板或梯底模板，然后安装楼梯外帮侧板。
外帮侧板应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线。
用套板画现踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的挡木，在现场装钉侧板。
3．踏步高度要均匀一致，特别要注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑到楼地面层粉刷厚度，防止由于粉刷面层厚度不同而形成踏步高度不协调。
四．模板的拆除：
1．侧模板拆除时应保证砼强度能保证其表面及棱角不因拆模受损坏时方可进行。
2．底模板的拆除，严格遵守规范要求，砼的实际强度达到规定要求时方可进行。
本工程中对于跨度小于等于8M的梁板，砼强度达到设计强度标准值的75%以上方可进行拆除底模，大于8m的梁板砼强度达到设计强度标准值的100%方可进行拆除底模。
后浇带模板拆除待后浇带施工完并砼强度达到设计要求方可拆除。
3．拆模时严禁猛撬硬砸，不准大面积撬落或拉倒模板应一次拆尽，不得留有松动和悬挂的模板，拆下来的木料要及时运走、整理。
4．拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。
5．定型模板拆除，要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后即清理干净，板面涂脱模剂，按规格分类堆放整齐，以利再用。
五．质量要求：
1．模板及其支撑结构必须具有足够的强度，刚度和稳定性，能够承受新灌筑砼的重量和侧压力以及施工荷载。
2．模板的内侧要平整，接缝严密，不得漏浆。
3．模板安装后应他细检查各部位构件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，如出现变形，松动等现象，要及时修正加固。
4．固定在模板上的预埋件和预留洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置必须准确。
5．模板在浇灌前还应检查下列内容：
①扣件规格与对拉螺栓的紧固情况；
②斜撑、支柱的数量和支撑点；
③对拉螺栓及支柱的间距；
④各种预埋件和预留孔洞的规格尺寸、数量、位置及固定情况。
六．安全要求：
1．工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具，必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中悬落。
2．安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上、下在同一垂直面操作。
3．遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。
4．二人抬运模板时要互相配合，协同工作，传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。
模板装拆时，上、下应该有人接应，模板及木方应随装拆随运送，严禁从高处掷下，高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。
5．模板上有预留洞口应安装后将洞口盖好。
6．拆除模板时操作人员要戴好安全帽，站立在安全地点操作，防止上、下在同一垂直面工作。
7．拆下的模板要及时清理，堆放整齐，防止钉子扎脚和保持施工场地文明。
七．模板支撑计算：
1．荷载计算：
a．模板及支架自重：
考虑为1100N/m2
b．新浇筑砼自重（包括钢筋）考虑楼板平均厚度为300mm：
25×
0.3×
103=7500N/m2
c．施工人员及施工设备自重
①计算模板及直接支承模板的小楞时，均布荷载为2.5kN/m2，另以集中荷载2.5kN再行验算，比较两者得到的弯矩值取其大者。
②计算直接支承小楞结构构件时，均布荷载为1.5kN/m2
③计算支架立场柱及其他支承结构构件时，均布荷载为1.0kN/m2
d．振捣砼时产生的荷载：
对水平面模板为2kN/m2
对垂直面模板为4kN/m2
e．倾倒砼时产生的荷载
产生的水平荷载为2kN/m2
2．支承结构计算
结构计算的中心是确定脚手架的最大安装高度，以一步距和间距分别为1.5m、1.2m，架宽为1.2m，用于承受梁板砼等荷载支撑。
①荷载计算：
动力系数为1.2，活载1.4，超载系数为2。
1）操作层：
W1=2×
（1.2×
1.1+1.2×
7.5+1.4×
1.5+2×
1.4+1.4×
2）
=36.04kN/m2
2）非操作层荷载计算：
剪力撑长度近似按对角支撑计算：
l=（1.52+1.22）1/2=1.92m
每跨脚手架面积S=1.5×
1.2=1.8m2
钢管理论重荷38.4N/m，扣件的重荷按20N/个计算
非操作层荷载：
W2=[（1.5×
2+1.2×
2+1.2+1.92×
2）×
38.4×
1.4+20×
4]/1.8
=356N/m2
②每根立杆设计荷载计算：
N=An[fy+（η+1）σ1/2]-{[fy+（η+1）σ2/2]1/2-fyσ}/2
An=4.89×
102mm2
i=15.78mm
L0=μl=0.77×
1.5m=1155mm
λ=L0/i=1155/15.78=73.19
欧拉临界应力：
σ=πE/λ2=π×
2.1×
105/73.192=387N/mm2
η=0.3×
1/（100i）2=0.12
fy=170N/mm2
每根立杆设计荷载N为
N=4.89×
102{[170+1.12×
387]/2-[（170/2+1.12×
387/2）2-170×
387]1/2}/2=34.9kN
③计算安装高度：
S×
（W1+W2×
n）=34.9kN
S—每根立杆受荷面积S=1.8/2=0.9m2
η=（34.9-36.04×
0.9）×
103/356×
0.9=7.7层
计算安装高度η=1.5×
7.7=11.55m
安全系数K=1+48.8/200=1.25
实际安装高度H=11.55/1.25=9.24m
现从承台连梁底面（-0.80）到三层顶（标高7.87）的高度：
H1=8.67m＜H=9.24m。
所以支撑情况满足稳定要求。
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