模板承重支模架工程施工方案Word文件下载.docx
《模板承重支模架工程施工方案Word文件下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《模板承重支模架工程施工方案Word文件下载.docx（57页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
柱
板
0.00以下20mm，±
0.00以上20mm
1.3模板、支撑选型
模板作为一种周转性材料，同时又由于其在施工质量中的关键性作用，对施工工期、成本投入、质量控制均是重要性项目。
根据本工程特点，达到施工精品质量目标，模板方案要体现出实用、科学、可操作性强的特点，考虑安全、适用、经济以及成品混凝土外观等因素，模板选型如下：
梁、柱、墙、板、楼梯模板采用多层板、方木根据结构设计尺寸制作。
室内搭设满堂钢管架作支撑体系。
1.4、编制依据
（1）、工程施工合同；
（2）、施工组织设计；
（3）、工程施工图纸；
（4）、有关的施工规范：
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-1999、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）
1.5、主要搭设参数
（1）地下室顶板（板厚180、架高5.00）：
横向间距或排距（m）:
0.90；
纵距（m）:
步距（m）:
1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.10；
模板支架搭设高度（m）:
5.35；
采用的钢管（mm）:
Φ48×
3.5；
板底支撑连接方式:
方木支撑；
立杆承重连接方式:
双扣件
（2）地下室梁（300×
650）：
立杆沿梁跨度方向间距La（m）：
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：
立杆步距h（m）：
板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：
梁支撑架搭设高度H（m）：
4.85；
梁两侧立杆间距（m）：
承重架支撑形式：
梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：
（3）地下室墙（厚300）：
次楞间距（mm）:
300；
穿墙螺栓水平间距（mm）:
600；
主楞间距（mm）:
穿墙螺栓竖向间距（mm）:
对拉螺栓直径（mm）:
M12主楞材料:
圆钢管；
主楞合并根数:
2次楞材料:
木方；
次楞合并根数:
2；
宽度（mm）:
60.00；
高度（mm）:
80.00
（4）主体结构平板（厚120、架高2.85）：
1.20；
2.85；
2、施工准备
2.1、放线
根据平面测量控制线，在板面或垫层上放出控制轴线，对墙、柱要放五条控制线，一条轴线、两条墙柱截面边线、两条模板控制线；
梁支模时，应将轴线弹至柱子上，梁板的标高应用水准仪在支杆上用红线定出统一标高，然后用卷尺将标高向上传递，定出标高杆，注意必须保证传递支杆的竖直。
2.2、劳动力计划
工种
人数
木工
50
架子工
10
普工
15
2.3、材料准备
a．各类材料、工具、劳动力以及防护用具施工前到位。
b．根据施工期间的工程量，施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。
c．对于发生变形、翘角、起皮、平面不平整的模板，应及时组织退场。
d．原材料进场后的堆放整齐，上部覆盖严密下部架空，防止雨水损坏材料。
2.4、技术准备
a、要熟悉图纸，了解掌握模板的施工工艺，按图纸和项目经理部的施工进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。
b、按施工方案和技术规程对操作者进行技术安全交底并下达具有可操作性、可实施的技术交底书。
c、认真做好材料进场验收工作，复查材料材质证明书，为材料进场作好准备工作。
d、做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、完整。
3、模板计算
3.1、地下室顶板
一、参数信息:
1.模板支架参数
双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:
0.80；
2.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
0.350；
混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.000；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
2.500；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；
板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N/mm2）:
6000；
面板抗弯强度设计值（N/mm2）:
13；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.400；
木方的间隔距离（mm）:
250.000；
木方弹性模量E（N/mm2）:
9000.000；
木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方的截面宽度（mm）:
50.00；
木方的截面高度（mm）:
100.00；
4.楼板参数
楼板的计算厚度（mm）:
250.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=90×
1.82/6=48.6cm3；
I=90×
1.83/12=43.74cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=25×
0.25×
0.9+0.35×
0.9=5.94kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q2=2.5×
0.9=2.25kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：
q=1.2×
5.94+1.4×
2.25=10.278kN/m
最大弯矩M=0.1×
10.278×
2502=64237.5kN·
m；
面板最大应力计算值σ=M/W=64237.5/48600=1.322N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
面板的最大应力计算值为1.322N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
其中q=q1=5.94kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677×
5.94×
2504/（100×
6000×
43.74×
104）=0.06mm；
面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；
面板的最大挠度计算值0.06mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算:
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×
h2/6=5×
10×
10/6=83.33cm3；
I=b×
h3/12=5×
10/12=416.67cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
q1=25×
0.25+0.35×
0.25=1.65kN/m；
0.25=0.625kN/m；
2.强度验算:
均布荷载q=1.2×
q1+1.4×
q2=1.2×
1.65+1.4×
0.625=2.855kN/m；
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
2.855×
0.92=0.231kN·
方木最大应力计算值σ=M/W=0.231×
106/83333.33=2.775N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；
方木的最大应力计算值为2.775N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<
[τ]
其中最大剪力:
V=0.6×
0.9=1.542kN；
方木受剪应力计算值τ=3×
1.542×
103/（2×
50×
100）=0.463N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.463N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!
4.挠度验算:
均布荷载q=q1=1.65kN/m；
最大挠度计算值ν=0.677×
1.65×
9004/（100×
9000×
4166666.667）=0.195mm；
最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm；
方木的最大挠度计算值0.195mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!
四、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.57kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·
m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.842kN·
m；
最大变形Vmax=1.838mm；
最大支座力Qmax=10.196kN；
最大应力σ=841616.991/5080=165.673N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值165.673N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为1.838mm小于900/150与10mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.196kN；
R<
12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、模板支架立杆荷载设计值（轴力）:
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.138×
5.15=0.713kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.35×
0.9×
0.9=0.284kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25×
0.9=5.062kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.059kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.5+2）×
0.9=3.645kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=12.374kN；
七、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/（φA）≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=12.374kN；
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=5.08cm3；
σ--------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
L0----计算长度（m）；
按下式计算:
l0=h+2a=1.5+0.1×
2=1.7m；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.1m；
l0/i=1700/15.8=108；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；
钢管立杆的最大应力计算值；
σ=12373.512/（0.53×
489）=47.743N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=47.743N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0=k1k2（h+2a）=1.167×
1.004×
（1.5+0.1×
2）=1.992m；
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.004；
Lo/i=1991.836/15.8=126；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；
σ=12373.512/（0.417×
489）=60.68N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=60.68N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
3.2梁模板计算
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B（m）：
0.40；
梁截面高度D（m）：
1.00；
混凝土板厚度（mm）：
200.00；
3.35；
1；
采用的钢管类型为Φ48×
3.5；
立杆承重连接方式：
双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：
新浇混凝土重力密度（kN/m3）：
24.00；
模板自重（kN/m2）：
0.30；
钢筋自重（kN/m3）:
施工均布荷载标准值（kN/m2）：
2.0；
新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：
17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：
振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：
4.0；
木材品种：
柏木；
木材弹性模量E（N/mm2）：
9000.0；
木材抗压强度设计值fc（N/mm）：
16.0；
木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
17.0；
木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：
1.7；
面板材质：
胶合面板；
面板厚度（mm）：
20.00；
面板弹性模量E（N/mm2）：
6000.0；
面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b（mm）：
60.0；
梁底方木截面高度h（mm）：
80.0；
梁底纵向支撑根数：
3；
5.梁侧模板参数
主楞间距（mm）：
500；
次楞根数：
4；
主楞竖向支撑点数量：
穿梁螺栓直径（mm）：
M12；
穿梁螺栓水平间距（mm）：
竖向支撑点到梁底距离依次是：
150mm，300mm，450mm，600mm；
主楞材料：
宽度（mm）：
高度（mm）：
80.00；
主楞合并根数：
次楞材料：
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T--混凝土的入模温度，取20.000℃；
V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.200；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为4根。
面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图（单位：
mm）
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ＝M/W<
[f]
其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×
2×
2/6=33.33cm3；
M--面板的最大弯矩（N·
mm）；
σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）
[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×
0.5×
17.85=10.709kN/m；
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1.4×
4=2.8kN/m；
计算跨度:
l=（1000-200）/（4-1）=266.67mm；
面板的最大弯矩M=0.1×
10.709×
[（1000-200）/（4-1）]2+0.117×
2.8×
[（1000-200）/（4-1）]2=9.94×
104N·
mm；
面板的最大支座反力为:
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×
[（1000-200）/（4-1）]/1000+1.2×
2.800×
[（1000-200）/（4-1）]/1000=4.037kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:
σ=9.94×
104/3.33×
104=3N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=3N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:
q=q1=10.709N/mm；
l--计算跨度:
l=[（1000-200）/（4-1）]=266.67mm；
E--面板材质的弹性模量:
E=6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:
I=50×
2/12=33.33cm4；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×
[（1000-200）/（4-1）]4/（100×
3.33×
105）=0.183mm；
面板的最大容许挠度值:
[ν]=l/250=[（1000-200）/（4-1）]/250=1.067mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.183mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.067mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=4.037/0.500=8.074kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=1×
6×
8×
8/6=64cm3；
I=1×
8/12=256cm4；
E=9000.00N/mm2；
计算简图
剪力图（kN）
弯矩图（kN·
m）
变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0.202kN·
m，最大支座反力R=4.441kN，最大变形ν=0.151mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ=M/W<
[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.02×
105/6.40×
104=3.2N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值:
[f]=17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值σ=3.2N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值:
[ν]=500/400=1.25mm；
次楞的最大挠度计算值ν=0.151mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.441kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=2×
8/6=128cm3；
I=2×
8/12=512cm4；
主楞计算简图
主楞弯矩图（kN·
主楞变形
升级会员 