地下室大梁模板计算Word格式.docx
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1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）
1
对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.25
非自定义:
0.13
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱不共用A
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁底两侧立柱间距lb（mm）
步距h（mm）
1600
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
900、900
混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置
居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离（mm）
450
板底左侧立柱距梁中心线距离s1（mm）
板底右侧立柱距梁中心线距离s2（mm）
梁底增加立柱根数
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离（mm）
375,525
梁底支撑小梁根数
3
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
100
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
18
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
18×
18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×
18/12＝486000mm4
q1＝γ0×
max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4ψcQ2k]×
b=0.9×
max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
0.95）+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]×
1＝31.319kN/m
q1静＝0.9×
1.35×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝0.9×
[0.1+（24+1.5）×
0.95]×
1＝29.555kN/m
q1活＝0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1＝1.764kN/m
q2＝[G1k+（G2k+G3k）×
b＝[0.1+（24+1.5）×
1＝24.325kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×
31.319×
0.1752＝0.12kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.12×
106/54000＝2.22N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521q2L4/（100EI）=0.521×
24.325×
1754/（100×
10000×
486000）＝0.024mm≤[ν]＝l/250＝175/250＝0.7mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×
29.555×
0.175+0.437×
1.764×
0.175＝2.074kN
R2=1.25q1l=1.25×
0.175＝6.851kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R3'
=0.375q2l=0.375×
0.175＝1.596kN
R2'
=1.25q2l=1.25×
0.175＝5.321kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×
60
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁截面抵抗矩W（cm3）
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面惯性矩I（cm4）
72
小梁验算方式
三等跨连续梁
为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{2.074+0.9×
[（0.3-0.1）×
0.35/2+0.5×
（0.95-0.36）]+0.9×
（0.5+（24+1.1）×
0.36）+1.4×
max[0.45-0.35/2，0.45-0.35/2]/2×
1，6.851+0.9×
（0.3-0.1）×
0.35/2}=6.894kN/m
q2＝max{1.596+（0.3-0.1）×
（0.95-0.36）+（0.5+（24+1.1）×
0.36）×
1，5.321+（0.3-0.1）×
0.35/2}＝5.356kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×
6.894×
0.32，0.5×
0.12]＝0.062kN·
σ=Mmax/W=0.062×
106/24000=2.585N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×
0.3，6.894×
0.1]＝1.241kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×
1.241×
1000/（2×
60）＝0.776N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
3、挠度验算
ν1＝0.677q2l14/（100EI）＝0.677×
5.356×
3004/（100×
9350×
720000）＝0.044mm≤[ν]＝l1/250＝300/250＝1.2mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝5.356×
1004/（8×
720000）＝0.01mm≤[ν]＝2l2/250＝2×
100/250＝0.8mm
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑主梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×
0.3，0.4×
0.3+6.894×
0.1]＝2.275kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.423kN，R2＝2.275kN
正常使用极限状态
R'
max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×
0.3+5.356×
0.1]＝1.768kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1＝R'
3＝1.265kN，R'
2＝1.768kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
σ=Mmax/W=0.073×
106/4490=16.159N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝1.237kN
τmax=2Vmax/A=2×
1.237×
1000/424＝5.833N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝0.021mm≤[ν]＝l/250＝375/250＝1.5mm
支座反力依次为R1=0.186kN，R2=2.374kN，R3=2.374kN，R4=0.186kN
支座反力依次为R'
1=0.171kN，R'
2=1.978kN，R'
3=1.978kN，R'
4=0.171kN
七、纵向水平钢管验算
钢管类型
钢管截面面积A（mm2）
424
钢管截面回转半径i（mm）
15.9
钢管弹性模量E（N/mm2）
钢管截面惯性矩I（cm4）
钢管截面抵抗矩W（cm3）
钢管抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
钢管抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
计算简图如下：
R＝max[R1，R2，R3，R4]=[0.186，2.374，2.374，0.186]=2.374kN，R'
＝max[R1'
，R2'
，R3'
，R4'
]＝[0.171，1.978，1.978，0.171]=1.978kN
纵向水平钢管弯矩图（kN·
σ＝Mmax/W＝0.569×
106/4490＝126.836N/mm2≤[f]=205N/mm2
纵向水平钢管剪力图（kN）
Vmax＝3.007kN
τmax＝2Vmax/A=2×
3.007×
1000/424＝14.183N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
纵向水平钢管变形图（mm）
νmax＝1.241mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
支座反力依次为R1=4.115kN，R2=7.755kN，R3=7.755kN，R4=4.115kN
八、扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝7.755kN≤Rc=kc×
12=1×
12=12kN
九、立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd（mm）
600
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
回转半径i（mm）
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值f（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
1.386×
（600+2×
200）=1386mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×
1.755×
1600=2808mm
λ=l0/i=2808/15.9=176.604≤[λ]=210
长细比满足要求！
2、风荷载计算
Mw＝1.4×
×
ωk×
la×
h2/10＝1.4×
0.9×
0.13×
1.62/10＝0.038kN·
3、稳定性计算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝[1.2×
1＝31.71kN/m
2）小梁验算
q1＝max{2.108+1.2×
（0.95-0.36）]+[1.2×
1]×
1，6.937+1.2×
0.35/2}=6.979kN/m
同上四～七计算过程，可得：
R1＝0.614kN，R2＝7.833kN，R3＝7.833kN，R4＝0.614kN
l01=kμ1（hd+2a）=1.155×
200）=1600.83mm
λ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[0.614，7.833，7.833，0.614]+0.038/0.9＝7.875kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝7875.138/（0.588×
424）+0.038×
106/4490＝39.993N/mm2≤[f]＝205N/mm2
l02=kμ2h=1.155×
1600=3243.24mm
λ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+1.2×
0.15×
（4.25-0.95）+Mw/lb＝max[0.614，7.833，7.833，0.614]+0.594+0.038/0.9＝8.469kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝8469.138/（0.175×
106/4490＝122.545N/mm2≤[f]＝205N/mm2
十、立柱地基基础计算
地基土类型
钢筋砼
地基承载力特征值fak（kPa）
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
0.9
垫板底面面积A（m2）
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝8.469/（0.9×
0.15）＝62.734kPa≤fak＝140kPa
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