瓜州县盛和御苑15廉租房模板方案.docx

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瓜州县盛和御苑15廉租房模板方案

瓜州县盛和御苑15#廉租房工程

模板专项施工方案

编制人:

职务：

审核人：

职务：

批准人：

职务：

专业监理工程师：

职务：

总监理工程师：

职务：

甘肃昇宝建筑安装公司酒泉基泰工程建设监理公司瓜州分公司公司

年月日

梁模板（扣件钢管架）计算书

瓜州县盛和御苑15廉租房工程；工程建设地点：

瓜州县二中东侧；属于框架结构；地上6层；地下0层；建筑高度：

17.65m；标准层层高：

3m；总建筑面积：

3605.16平方米；

本工程由高台承宝房地产开发有限责任公司投资建设，酒泉市建筑设计院设计，西北地质勘察五处地质勘察，酒泉基泰工程建设监理公司瓜州分公司监理，甘肃昇宝建筑安装组织施工；由赵克鹏担任项目经理，孙尚位担任技术负责人。

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

梁段:

L1。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）：

0.20；梁截面高度D（m）：

0.60；

混凝土板厚度（mm）：

120.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）：

0.80；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：

0.10；

立杆步距h（m）：

1.50；梁底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：

1.50；

梁支撑架搭设高度H（m）：

2.40；梁两侧立杆间距（m）：

1.00；

承重架支撑形式：

梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：

8；

采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式：

单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：

1.00；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度（kN/m3）：

24.00；模板自重（kN/m2）：

0.30；钢筋自重（kN/m3）:

1.50；

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

2.0；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：

17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：

2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：

4.0；

3.材料参数

木材品种：

柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗压强度设计值fc（N/mm）：

16.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板材质：

胶合面板；面板厚度（mm）：

20.00；

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b（mm）：

50.0；梁底方木截面高度h（mm）：

100.0；

梁底纵向支撑根数：

2；

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

500；次楞根数：

3；

主楞竖向支撑点数量：

3；

穿梁螺栓直径（mm）：

M12；穿梁螺栓水平间距（mm）：

500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：

150mm，300mm，450mm；

主楞材料：

木方；

宽度（mm）：

80.00；高度（mm）：

100.00；

主楞合并根数：

2；

次楞材料：

木方；

宽度（mm）：

60.00；高度（mm）：

80.00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为3根。

面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ＝M/W<[f]

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；

M--面板的最大弯矩（N·mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：

M=0.125ql2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；

计算跨度:

l=（600-120）/（3-1）=240mm；

面板的最大弯矩M=0.125×（10.709+2.8）×[（600-120）/（3-1）]2=9.73×104N·mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.25ql=1.25×（10.709+2.800）×[（600-120）/（3-1）]/1000=4.053kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=9.73×104/3.33×104=2.9N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=2.9N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν=0.521ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:

q=q1=10.709N/mm；

l--计算跨度:

l=[（600-120）/（3-1）]=240mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=50×2×2×2/12=33.33cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.521×10.709×[（600-120）/（3-1）]4/（100×9500×3.33×105）=0.058mm；

面板的最大容许挠度值:

[ν]=l/250=[（600-120）/（3-1）]/250=0.96mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.058mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.96mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=4.053/0.500=8.105kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×6×8×8/6=64cm3；

I=1×6×8×8×8/12=256cm4；

E=10000.00N/mm2；

计算简图

剪力图（kN）

弯矩图（kN·m）

变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.203kN·m，最大支座反力R=4.458kN，最大变形ν=0.136mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ=M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.03×105/6.40×104=3.2N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=3.2N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.136mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.458kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用木方，宽度80mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=2×8×10×10/6=266.67cm3；

I=2×8×10×10×10/12=1333.33cm4；

E=10000.00N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图（kN·m）

主楞变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.334kN·m，最大支座反力R=6.482kN，最大变形ν=0.030mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ=M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:

σ=3.34×105/2.67×105=1.3N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=1.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.030mm

主楞的最大容许挠度值:

[ν]=150/400=0.375mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.03mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.375mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

N<[N]=f×A

其中N--穿梁螺栓所受的拉力；

A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓型号:

M12；查表得：

穿梁螺栓有效直径:

9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:

A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=6.482kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=170×76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.482kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=800×20×20/6=5.33×104mm3；

I=800×20×20×20/12=5.33×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ=M/W<[f]

钢筋混凝土粱和模板自重设计值（kN/m）：

q1=1.2×[（24.00+1.50）×0.60+0.30]×0.80=14.976kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：

q2=1.4×（2.00+2.00）×0.80=4.480kN/m；

q=14.976+4.480=19.456kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=ql2/8=1/8×19.456×2002=9.73×104N·mm；

RA=RB=0.5ql=0.5×19.456×0.2=1.946kN

σ=Mmax/W=9.73×104/5.33×104=1.8N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=1.8N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：

ν=5ql4/（384EI）≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=q1=14.976kN/m；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=200.00mm；

E--面板的弹性模量:

E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ν]=200.00/250=0.800mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=5×14.976×2004/（384×9500×5.33×105）=0.062mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.062mm小于面板的最大允许挠度值:

[ν]=0.8mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=1.946/0.8=2.432kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

方木强度验算:

计算公式如下:

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.432×0.82=0.156kN·m；

最大应力σ=M/W=0.156×106/83333.3=1.9N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值1.9N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/（2bh0）

其中最大剪力:

V=0.6×2.432×0.8=1.167kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.167×1000/（2×50×100）=0.35N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.35N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

计算公式如下:

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×2.432×8004/（100×10000×416.667×104）=0.162mm；

方木的最大允许挠度[ν]=0.800×1000/250=3.200mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.162mm小于方木的最大允许挠度[ν]=3.2mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=1.946kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P2=（1.000-0.200）/4×0.800×（1.2×0.120×24.000+1.4×2.000）+1.2×2×0.800×（0.600-0.120）×0.300=1.277kN

简图（kN·m）

剪力图（kN）

弯矩图（kN·m）

变形图（mm）

经过连续梁的计算得到：

支座力:

N1=N10=0.02kN；

N2=N9=6.797kN；

N3=N8=4.5kN；

N4=N7=1.148kN；

N5=N6=0.241kN；

最大弯矩Mmax=0.063kN·m；

最大挠度计算值Vmax=0.004mm；

最大应力σ=0.063×106/4490=13.9N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值13.9N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

八、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

九、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=6.797kN；

R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向支撑钢管的最大支座反力：

N1=0.02kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×0.129×2.4=0.372kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N3=1.2×[（1.50/2+（1.00-0.20）/2）×0.80×0.30+（1.50/2+（1.00-0.20）/2）×0.80×0.120×（1.50+24.00）]=3.709kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N4=1.4×（2.000+2.000）×[1.500/2+（1.000-0.200）/4]×0.800=4.256kN；

N=N1+N2+N3+N4=0.02+0.372+3.709+4.256=8.357kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=4.49；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

lo--计算长度（m）；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo=k1uh

k1--计算长度附加系数，取值为：

1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；

上式的计算结果：

立杆计算长度lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；

lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8356.88/（0.209×424）=94.3N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=94.3N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向钢管的最大支座反力：

N1=6.797kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×0.129×（2.4-0.6）=0.372kN；

N=N1+N2=6.797+0.279=7.076kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=4.49；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

lo--计算长度（m）；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo=k1uh

k1--计算长度附加系数，取值为：

1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；

上式的计算结果：

立杆计算长度lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；

lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7075.743/（0.209×424）=79.8N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=79.8N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！