落地式脚手架施工方案.docx

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落地式脚手架施工方案

一、设计依据

1、xx中央生活区商业街工程建筑、结构施工图纸。

2、主要规范、规程

3、建筑结构施工手册

二、工程概况

本工程为xx中央生活区商业街，场区位于湖北省武汉市武昌区武珞路586号原武锅集团老厂区，该项目为1-3层商业楼，结构类型为框架结构。

三、脚手架的结构设计

脚手架构造参数的设计：

根据规范《JGJ130-2001》内6.1.1条规定，双排脚手架结构的设计尺寸参数设定如下：

立杆横距：

1m,立杆纵距：

1.5m

横杆步距：

h=1.8m

内排架距离墙柱长度为0.4m

扫地杆距地200mm

脚手架搭设高度：

18.5m

脚手板选用4m长，2m宽，5cm厚松木板。

四、施工准备

1、应根据方案中有关脚手架的要求，向搭设和使用人员进行安全技术交底。

2、应在进场前对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。

3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳、堆放场地不得有积水。

4、若脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。

五、脚手架的搭设要求

1、材料要求

钢管：

选用Φ48mm、壁厚3.5mm《直缝电焊钢管》（GB/T13793）

或《低压流体输送用焊接管》（GB/T13092）中规定的3号普通钢管。

其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

钢管上严禁打孔、凡弯曲、压扁、严重锈蚀、变形和有影响使用功能的不得使用。

扣件：

选用可锻铸铁制作，其材料应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB/5831）的规定，（如采用其它材料制作的扣件，应经实验证明其质量符合该标准的规定）。

扣件螺栓、螺母、垫圈应符合GB700-79《普通碳素钢技术条件》A3规定。

螺栓扭力达到65N.m时，不发生破坏。

裂缝、变形、螺栓锈蚀及外形几何尺寸达不到要求的不得使用。

脚手板：

50*200*4000mm脚手板。

脚手中有变形、腐配、断裂、烧伤及影响使用功能的现象不得使用。

2、脚手架基础

架体基础自下而上分别为素土夯实。

3、架体搭设

脚手架必须配合施工进度搭设。

一次搭设高度不应超过相邻连墙杆两步。

立杆：

立杆下底部及垫板要按定位线放置，立杆选用三种不同长度的钢管交替布置，以满足立杆错茬的要求。

开始搭设立杆时，应每隔6跨设一根抛撑。

直平连墙杆设置到位后方可拆除。

立杆下必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆必须采用直角扣件固定在距底座不大于200mm处的立杆上。

横向扫地杆用直角扣件紧靠纵向扫地杆的下方立杆上扣紧。

立杆横向间距1m，纵向间距1.5m。

架体高度高出檐口1.5m。

内侧立杆离建筑外皮400mm。

水平杆：

纵向水平杆设在立杆内侧，用4.8m以上的三种不同长度的钢管交错搭设。

在第一步大横杆距地250㎜.以上步距为1800㎜。

在变截面处用搭接处理，搭接长度不小于1m，用3个旋转扣件固定。

以避免杆件截短或不能满足大横杆长度小于3跨的要求。

横向水平杆应设在距主节点中心150mm的纵向水平杆件上，两端用直角扣件扣紧。

作业层除主节点设横向水平杆外，根据铺设的脚手板，在脚手板端部150mm处范围内架设横向水平杆，且两块脚手板的接头处横向水平杆的间距不能大于300mm。

连墙杆：

连墙杆采用两步三跨，用钢管与建筑物刚性拉结。

靠架体一端设在外排杆件主节点处不大于200mm的地方。

从第一步纵向水平杆处开始设置。

与建筑物拉结时，采用抱柱连接或预埋钢管的连接方式，短钢管用直角扣件扣接牢固，拉紧建筑物，不得有松动。

连墙杆宜水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接。

如图

剪刀撑：

本工程外脚手架剪刀撑连续搭设。

剪刀撑要根据架体搭设进度及时设置。

其杆件涂刷呈黑黄两种颜色，以300mm间距等距涂刷。

杆件搭接长度为不小于1m。

用两个旋转扣件扣接牢固。

剪刀撑用旋转扣件固定在与这相交的立杆或横向水平伸出端上，且距主节点不宜大于150mm。

脚手架外侧设置剪刀撑，水平夹角45~60度，间距为4.5m。

脚手板：

采用木脚手板，作业脚手板应满铺，距墙面120mm-150mm。

在外立杆里侧距脚手板处的纵向水平杆上1200mm和900mm处各设一道纵向水平杆作为架体的防护栏杆。

并在外立杆里侧与脚手板交界处沿架体纵向设置180mm高的挡脚板。

按上述要求在一层楼面处设一道首层隔离防护层。

脚手板采用对接，脚手板的探头及拐角处均采用3.2mm的镀锌铁条固定在横向水平杆上。

扣件安装：

扣件的规格必须与钢管规格相匹配。

螺栓扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m。

对接扣件开口应向上或向内。

各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。

密目网：

1、外架防护采用密目安全网全封闭维护，即在外架第二步开始，整个外立面立杆与大横杆内侧自下而上全部张挂密目网，不得有空隙，并在作业层及隔离防护层外排立杆内侧通常设置一道18cm高，板厚度不小于3cm的挡脚板，

2、本工程采用6m×1.5m的密目网，质量标准应达到：

（1）每100cm2面积上有2000个以上的网目。

（2）内贯穿实验达到：

将网水平布成与地面呈30°的夹角，用直径48mm～51mm，5kg的钢管由3米高度对网中心自由落下而不穿透。

（3）材质须具备阻燃能力。

3、张挂：

密目网应用尼龙绳穿过绑扎与外架纵向杆捆绑牢固。

网间也必须用尼龙绳绑扎牢固，要求整体平面平整、无漏洞。

4、作业层：

在作业层内侧要加挂小目安全网做加强防护，以防拆除模板支撑系统时架管外窜穿透密目网对地面作业人员及施工设施造成的伤害或损坏。

其网目为3cm×3cm。

注意：

小目安全网的防护必须在该处模板支撑系统全部拆除、规整完毕后方可撤除，移至上一处作业层周转使用。

并在脚手架下挂一道水平兜网，在防护满铺层的脚板下同样挂一道水平兜网。

5、交底和验收

脚手架搭设前，由项目部对架子工进行安全技术交底，交底双方履行签字手续。

脚手架搭设后，由公司组织分段验收，每两步架为一验收段，办理验收手续，验收合格并挂牌后方可使用。

6、通道

外脚手架在东西两侧设置上下走人斜道，附着搭设在脚手架的外侧，不得悬挑。

斜道的设置应为来回上折形，坡度为1：

3，宽度1M，转角处平台面积不小于3㎡。

斜道立杆应单独设置，不得借用脚手架立杆，并在垂直方向和水平方向每隔一步设连接。

斜道两侧及转角平台外围均应设1.000M高防护栏杆和300㎜高踢脚杆，并用合格的密目式安全网封闭。

斜道侧面及平台处应设置剪刀撑。

斜道脚手片应横铺，每隔300设一防滑条，防滑条宜用46×60方木，并多道铅丝绑扎牢固。

外架与各楼层之间应设置进出通道，坡度1：

3，宽度1M，用模板铺设，两边设1.000M高防护栏杆和300高踢脚杆，并固定牢固。

斜道和进出通道的栏杆、踢脚杆统一漆红白相间色。

六、脚手架拆除

1、拆除前的准备工作：

（1）认真清理架体上的所有悬浮物及障碍物并保证清理过程中被清理物不得翻倒、抛掷到地面。

（2）对架体的每个节点、连墙杆、支承件进行认真的检查，对不合格的要求加固、补充完善。

（3）对参加拆除的操作人员进行系统的安全技术交底。

2、拆除时的防护措施：

（1）拆除现场设警戒区，配专人负责警戒工作。

（2）停止拆除区域内所有施工，待外架拆除完毕后方可进入该区域作业。

（3）拆除工作由架子班长或持证上岗的架子工指挥。

3、拆除作业时的工作程序：

（1）拆除人员进入工作岗位后，再次对各部位的完好状态进行

一次检查，确认无误后方可作业。

（2）拆除工作按搭的反程序进行：

安全网→护身栏杆→踢脚板→最上一组剪刀撑→连墙杆→小横杆→大横杆→立杆

（3）拆除时必须按规定逐层循环作业，不允许分立面拆除或踏步式拆除，认真做到一步一清、一杆一清。

（4）所有连墙杆、剪刀撑必须随脚手架的拆除同步进行，不准先行拆除。

（5）第一放作业完后，必须对存留的架体进行检查，对不稳定的部位加固后方可离开。

（6）对拆下来的材料不得随意投掷，有组织地输送到地面分类堆放。

七、安全措施

1、脚手架搭拆必须由持上岗证的专业架子工承担，凡有高血压、心脏病及不适应高处作业体征的人员不得上架操作。

2、搭拆作业前，必须检查安全防护物品是否完好，着装是否紧凑，工具袋等必需用品是否齐全完备，待一切确认后方可进入作业区作业。

3、在搭拆脚手架过程中，所有杆件、施工材料不得随意堆放在脚手架上，必须将每一个杆件固定牢固后再搭设下一个杆件或折离任运送到安全地方后再拆下一个杆件。

架体上不得存放任何悬浮材料。

4、不准利用脚手架作为垂直吊拉运送材料的支架。

5、操作人员必须步调统一，设专人指挥。

当两个共同搭拆同一杆件时必须互相呼应，确认无误后方可进行作业。

6、在夜间、雨雪、强风天气严禁外架作业。

7、每个参加作业的人员必须严格遵守操作规程，作业时必须按规定正确使用安全带，戴好安全帽。

八、验收使用和管理

1、脚手架搭设初步成形前，由施工负责人组织人员进行安全检查，整理好架体材料，报企业一级安全管理部门进行验收，确认符合要求后方可投入使用。

2、在施工主体阶段，脚手架只作为防护架体使用，架体上严禁堆放各类设施材料，并定期检查各类杆件及扣件螺丝的松紧度，及时清理架板上的建筑垃圾和材料，加强架体的维护和保护，确保脚手架的正常使用。

3、在架体的施工层上配备干粉灭火器，施工层临边焊接作业应有绝燃隔离板。

4、安全员每天要巡视检查架体，严禁任何人拆卸架体上的杆件和设施。

（附：

落地式双排脚手架计算书）

九、落地式双排脚手架力学计算

扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

1、参数信息:

（1）脚手架参数

双排脚手架搭设高度为18.5m，17米以下采用双管立杆，17米以上采用单管立杆；

搭设尺寸为：

立杆的横距为1m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；

内排架距离墙柱长度为0.40m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

（2）活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

2.000kN/m2；脚手架用途:

装修脚手架；

同时施工层数:

2层；

（3）风荷载参数

本工程地处湖北武汉市，基本风压0.35kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为0.92，风荷载体型系数μs为1.13；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

（4）静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.150；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:

栏杆、竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:

0.038；

脚手板铺设总层数:

4；

单立杆脚手板铺设层数:

0；

（5）地基参数

地基土类型:

素填土；地基承载力标准值（kPa）:

135.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.20；地基承载力调整系数:

0.50。

2、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

（1）均布荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.3×1.5/2=0.225kN/m；

活荷载标准值:

Q=2×1.5/2=1.5kN/m；

荷载的计算值:

q=1.2×0.038+1.2×0.225+1.4×1.5=2.416kN/m；

小横杆计算简图

（2）强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

计算公式如下:

最大弯矩Mqmax=2.416×12/8=0.302kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=59.451N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=59.451N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（3）挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.225+1.5=1.763kN/m；

最大挠度ν=5.0×1.763×10004/（384×2.06×105×121900）=0.914mm；

小横杆的最大挠度0.914mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667与10mm，满足要求！

3、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

（1）荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.038×1=0.038kN；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.3×1×1.5/2=0.225kN；

活荷载标准值:

Q=2×1×1.5/2=1.5kN；

荷载的设计值:

P=（1.2×0.038+1.2×0.225+1.4×1.5）/2=1.208kN；

大横杆计算简图

（2）强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:

M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:

M2max=0.213×1.208×1.5=0.386kN.m；

M=M1max+M2max=0.007+0.386=0.393kN.m

最大应力计算值σ=0.393×106/5080=77.339N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=77.339N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（3）挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:

mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×0.038×15004/（100×2.06×105×121900）=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.038+0.225+1.5）/2=0.882kN

ν=1.615×0.882×15003/（100×2.06×105×121900）=1.914mm；

最大挠度和：

ν=νmax+νpmax=0.052+1.914=1.966mm；

大横杆的最大挠度1.966mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

4、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

小横杆的自重标准值:

P1=0.038×1×1/2=0.019kN；

大横杆的自重标准值:

P2=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.3×1×1.5/2=0.225kN；

活荷载标准值:

Q=2×1×1.5/2=1.5kN；

荷载的设计值:

R=1.2×（0.019+0.058+0.225）+1.4×1.5=2.462kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+（1.00×1/2）×0.038/1.80]×（18.50-17.00）=0.203kN；

NGL1=[0.1248+0.038+（1.00×1/2）×0.038/1.80]×17.00=2.956kN；

（2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×0×1.5×（1+0.4）/2=0kN；

NGL2=0.3×4×1.5×（1+0.4）/2=1.26kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×0×1.5/2=0kN；

NGL3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×（18.5-17）=0.011kN；

NGL4=0.005×1.5×18.5=0.139kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=0.214kN；

NGL=NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4=5.008kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×1×1.5×2/2=3kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.35kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=0.92；

Us--风荷载体型系数：

取值为1.128；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.35×0.92×1.128=0.254kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

Ns=1.2NGL+1.4NQ=1.2×5.008+1.4×3=10.209kN；

Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×0.214+1.4×3=4.457kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

Ns=1.2NGL+0.85×1.4NQ=1.2×5.008+0.85×1.4×3=9.579kN；

Nd=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×0.214+0.85×1.4×3=3.827kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.254×1.5×

1.82/10=0.147kN.m；

6、立杆的稳定性计算:

外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。

（1）.17.00米以上立杆稳定性计算。

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=4.457kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：

l0=3.118m；

长细比Lo/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.186；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=4457/（0.186×489）=49.007N/mm2；

立杆稳定性计算σ=49.007N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=3.827kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.118m；

长细比:

L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=3827.34/（0.186×489）+147043.639/5080=71.026N/mm2；

立杆稳定性计算σ=71.026N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）17.00米以下立杆稳定性计算。

不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=5.105kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：

l0=3.118m；

长细比Lo/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.186；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=5105/（0.186×489）=56.123N/mm2；

立杆稳定性计算σ=56.123N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=4.790kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.118m；

长细比:

L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=4789.61/（0.186×489）+147043.6