云鼎项目110层落地架施工方案Word文档下载推荐.docx

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四、施工方案

4.1工艺流程

　立杆及扫地杆——第一步大横杆——小横杆搭设——第二步大横杆搭设——填心杆——连墙件——铺设脚手板——剪力撑——密目网——斜拉钢丝绳

４.２.封闭式双排扣件式钢管外脚手架（如图一所示）

4．２.1立杆：

①立杆横距为0.9m,纵距为１．5m,局部纵距可大于1.5m,且不大于1．８m,步距为1．8m，内立杆离墙面距离为０.4ｍ。

（考虑GRC施工空间）

②立杆底部应设置木垫板。

③脚手架必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底部上皮不大于20０ｍm的立杆上。

横向扫地杆则固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

④立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。

⑤立杆接长除顶层顶部可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。

对接、搭接时,立杆上的对接扣件必须交错布置；

两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于５00ｍm；

各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的１/３;

搭接长度不应小于1.0ｍ,应采用不少于3个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端部距离不应小于1０0mm。

⑥立杆高度宜高出檐口不小于1.５m。

4.2.２水平杆、脚手板

①纵向水平杆步距外侧为900mｍ,内侧根据楼层高度采用1800mm和120０mｍ。

宜采用对接扣件连接，亦可采用搭接,对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内,且在水平方向错开的距离不应小于５0０mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1／３,搭接长度不应小于１m，应等间距设置3个旋转扣件固定。

纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上;

等距离设置且间距不大于4０0mｍ。

②横向水平杆的设置:

在主节点必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣紧,且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。

靠墙一端的外伸长度不应大于5０0mm。

作业层上的非主节点处的横向水平杆,宜根据支撑脚手板的需要等间距设置,最大间距不应大于纵距的１／２。

使用竹笆脚手板时，横向水平杆的两端应用直角扣件固定在立杆上。

③作业层上脚手架应铺满、铺稳,离开墙面１20~１５０mm。

脚手板应设在三根横向水平杆上,当其长度小于２m时,可采用两根横向水平杆支撑,但应将脚手板两端与其可靠的固定,严防倾翻。

④脚手板可采用对接平铺或搭接铺设。

对接平铺时,接头处必须设两根横向水平杆,脚手板外伸长度130~1５０mm。

脚手板搭接铺设时,接头必须支在横向水平杆上,搭接长度应大于200ｍｍ，伸出横向水平杆的长度不应小于10０mm，竹脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设,采用对接平铺四角应用直径1．2ｍm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

作业层端部脚手板长探头长度应取1５０mｍ,其板长两端应与支撑杆可靠的固定。

4.2．３连墙件

（１）　水平间距为隔跨拉结,竖向间距为每层拉结，具体做法为:

由于主体已完成在楼板上无法预埋短钢管作为拉结点,本工程在楼层梁内边立与楼层净高等长的钢管，下部为窗台墙体,这样在楼层内部形成外架的拉结立杆，从而形成外架的拉结构造措施。

（２）连墙件设置应符合以下规定:

①宜靠近主节点设置,其偏离主节点的距离不应大于3００mm;

②应从低层处开始设置,当有困难时,应采用其他可靠措施固定;

③优先采用菱形布置,亦可采用矩形布置；

④脚手架两端和开口处必须设置连墙件。

（3）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接,与地面的倾角为４5~60度。

连接点中心至主节点的距离不应大于３00mｍ,抛撑在连墙件搭设后方可拆除。

４.2.４剪刀撑

①每道剪刀撑的宽度不应小于４跨，且不应大于6m,剪刀撑与地面的倾角为４５~６0度之间,15m以下要求满剪，１5ｍ以上可不采用满剪。

②剪刀撑沿脚手架两端和转角处起,每4～5根立杆设一道，且每片架子不少于三道。

在相邻两排剪刀撑之间，每隔10~１５ｍ高加设一组长剪刀撑（如图二所示）。

水平斜拉杆设置在有连墙件的步架平面内。

在铺脚手板的操作层上必须设2道护拦和挡脚板，上栏杆高度1.１ｍ。

③剪刀撑杆件宜采用搭接；

且搭接长度不小于1m,不少于３个旋转扣。

④剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的立杆上。

4.2．5填心杆

①填心杆的设置长短应相互错开，宜采用对接,搭接长度不应小于1ｍ,应等间距设置3个回转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭设纵向水平杆端的距离不应小于１00ｍm。

②填心杆应与横向水平杆扣牢。

4．2.６密目网

①密目网规格ＭL-１.8×

６m。

密目网要有合格证,冲击报告符合标准才能使用，阻燃性能达到防火要求。

②密目网挂设在外排立杆内侧,上下口必须与纵向水平杆用铅丝扣牢。

③张设水平网外侧比内侧高６0０mm或８０0mｍ,水平杆需搭接,不应少于2个转扣，每三跨设置一道斜撑,斜杆的夹角应在50度左右。

每个筋绳必须与水平杆拴牢,上面再设置一层密目网,在水平网上杂物应及时清理。

4.2.7抛撑

①在设第一步架立杆时采用抛撑,每6跨设一道抛撑,在设置连墙件点使用时,拆除抛撑。

②拆除到基础立杆最后一连墙件时应设抛撑。

4.２.8底座应准确的放在定位线上。

4．２．9安全通道防护棚

①防护棚进行双层防护。

下一层防护棚高3．６m，每隔０．6m设一根横向填心杆；

上层防护棚在下层上0.6ｍ处;

防护围栏高度为0.9m。

②防护棚立杆采用落地式搭设方法。

③竹笆按纵横向铺设。

４.2．1０挡脚板和护身栏杆

①挡脚板和护身栏杆均应搭设在外立杆的内侧；

②上栏杆上皮高度为1.２m，挡脚板高度应不小于180ｍｍ;

③中档杆应居中设置。

五、基础处理

根据本工程脚手架搭设高度和施工现场的地质情况,对脚手架基础按《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB5020２-200２）的有关规定进行处理。

外架基础落在回填土上时,回填夯实,考虑到外架的牢固、稳定、安全,必须对基土分层夯实、平整,密实度达到9０%以上，再浇Ｃ15砼垫层,1.２m宽、１０0mm厚抹平。

脚手架底座面标高应高于自然地坪５0mm,四周做排水沟排水，防止架基浸水下沉，影响安全。

基础的放样、定位应准确。

六、安全措施

1、作业人员在搭外架时应系好安全带。

2、严禁酒后高空架体作业。

３、外围密目网需封闭严实,在墙内侧离主立杆大于2０ｃm范围应增设一道安全兜网。

七、防火措施

1、在每层外架周边四角各挂一个灭火器,以便失火时及时预防。

２、在楼层消防水管接口处增加水带。

八、外架拆除

　１、在拆除连墙件时应在架体设置抛撑。

２、在拆除过程应在地面外围设置警戒线一道。

3、严禁在外架拆除过程中,钢管扣件向地面抛掷。

4、拆除顺序应先拆外围防护网,拆除的横杆、立杆应采用卸料平台利用塔吊运输至地面堆放整齐。

九、报验程序

１、在外架搭设过程中应加强过程监督旁站，形成旁站记录，搭设完毕后报监理、甲方验收合格后方可使用。

2、在外架拆除前应提前报监理、甲方外架拆除申请，经允许后方可拆除。

十、设计计算

扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JＧJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB５0007-20０2）、《建筑结构荷载规范》（GB５0009-2００1）、《钢结构设计规范》（GB　500１7-２00３）等编制。

一、参数信息：

1．脚手架参数

双排脚手架搭设高度为　33米,立杆采用单立管;

搭设尺寸为：

立杆的纵距为　1.５米,立杆的横距为0.９米,大小横杆的步距为1．8米;

内排架距离墙长度为0.２0米;

大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2　根;

采用的钢管类型为　Φ48×

3．0;

横杆与立杆连接方式为单扣件；

取扣件抗滑承载力系数为０.80；

连墙件采用两步三跨,竖向间距　3.6　米，水平间距4．5米,采用扣件连接;

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

2.0００kN/m２；

脚手架用途：

装修脚手架;

同时施工层数:

２层；

３.风荷载参数

本工程地处四川省成都市,基本风压为0.3kＮ/m2;

风荷载高度变化系数μz为1.０0,风荷载体型系数μｓ　为0.65；

脚手架计算中考虑风荷载作用

４．静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（ｋN/m2）:

0.１2４8;

脚手板自重标准值（kN／m2）:

0.300;

栏杆挡脚板自重标准值（kＮ／m）：

０.150;

安全设施与安全网（ｋN/ｍ2）:

０．005；

脚手板铺设层数：

7；

脚手板类别:

竹笆片脚手板;

栏杆挡板类别：

栏杆、竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（ｋN/ｍ2）:

０.033;

5．地基参数

地基土类型:

素填土;

地基承载力标准值（kｐa）：

１６０.00;

立杆基础底面面积（ｍ2）：

0.2５;

地基承载力调整系数:

１．0０。

二、大横杆的计算：

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2０0１）第５.2.４条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1．均布荷载值计算

大横杆的自重标准值：

P1=0.０33　ｋN/m;

脚手板的自重标准值:

P２=０．3×

0.9／（2+１）＝0.09　kN／ｍ　；

活荷载标准值：

Q=2×

０.9/（2+１）＝０.6ｋN/m；

静荷载的设计值：

q１＝1.2×

0.033+１.2×

０.09=0．１48kＮ/ｍ；

活荷载的设计值：

q2=1.4×

0.6=0．84　kN/m;

　　图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

　　　图2　大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图１、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下：

跨中最大弯距为M１mａx=0．0８×

0.148×

1.5２+０.10×

０.84×

１.52=０.２16kN.m;

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2ｍａｘ＝　-0.10×

０．148×

１.52-０.１17×

0.84×

1.52=-０.254　kN.ｍ；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:

σ＝Mａx（０．2１６×

106,0.254×

106）／4４90=５６.５7N/ｍm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ＝５6.５7　N/mm2小于　大横杆的抗压强度设计值　[ｆ]＝２0５N／mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下:

其中:

　静荷载标准值:

q1＝P１＋Ｐ2＝0.０33+0．09＝0.123　kＮ/m;

活荷载标准值:

　q2＝Ｑ=0.6　kＮ/m;

最大挠度计算值为:

V=０.67７×

０.1２3×

15０04／（１00×

2．06×

1０5×

10７8０0）+0.9９０×

0．６×

１５00４／（10０×

２.０6×

105×

107８00）＝　1.544ｍm;

大横杆的最大挠度1．5４４ｍm小于　大横杆的最大容许挠度１５０0/1５０mm与10ｍm,满足要求！

三、小横杆的计算：

根据JGJ１３0－2０01第5.2．4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

ｐ1=０.0３3×

１.5=0.０５kN;

Ｐ2=0.３×

0．９×

１．５/（2+1）=0．135kN;

Ｑ＝2×

1.5/（2+１）　＝0．９0０kN;

集中荷载的设计值:

　P=1.２×

（0．０５+0.1３5）＋１.４×

0.9　=1.482ｋＮ;

　　　　　　小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax　=　１.2×

0.0３3×

0．９2/8=0.００4kＮ.m;

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

Mｐｍaｘ　=　１．482×

0.９/3＝0．445kN.m;

最大弯矩M=Mqｍax　+Mpｍａx　＝　0．4４9ｋN．m;

最大应力计算值　σ＝M/Ｗ＝　０.449×

10６/4４9０=99.917N／mｍ2;

小横杆的最大弯曲应力　σ=99.917　N/mm２小于小横杆的抗压强度设计值20５N/mｍ2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqｍａx＝5×

0.033×

9004/（3８4×

2.06×

10７800）＝0.01３mm;

大横杆传递荷载Ｐ　=ｐ１+p2+Ｑ＝　0.05+0.13５+0．9＝1.085ｋＮ；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：

Vpmax＝1084.９５×

900×

（３×

9０02-４×

90０２／9）/（72×

２．０６×

105

　　　×

１０780０）=1.２64mm;

最大挠度和Ｖ＝　Vqmａx+Vpmax=０.０１3+1.2６４　=1．27７mm;

小横杆的最大挠度为　1．277　mm　小于小横杆的最大容许挠度900/１50＝6与10　ｍm，满足要求!

四、扣件抗滑力的计算：

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.００kN，按照扣件抗滑承载力系数0．80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为６.４０kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5．２.5）：

　　　　　　　　　R　≤　Rｃ　　

其中Ｒｃ-－扣件抗滑承载力设计值,取6.4０　kN;

R-－　纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

大横杆的自重标准值:

P1　＝0．033×

1．５×

2/2=0.05　kN;

小横杆的自重标准值：

Ｐ2=　０.033×

0.9／2＝０.０1５kＮ；

Ｐ3＝０．3×

０.9×

1．５/２＝0.２０2　ｋN；

Q=２×

0．9×

1.5/2=　1.35　ｋN；

荷载的设计值：

R=1.2×

（0.05+０．01５+０.2０２）＋1.4×

１．３５=2.２１1ｋＮ;

Ｒ<

６.４０kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kＮ）,为0.1２４8

　NG１=[0.124８+（1.50×

2／2）×

0.033/１.80]×

3３.00=5.0３４；

（２）脚手板的自重标准值（kＮ/m2）;

采用竹笆片脚手板,标准值为０.3

　ＮG２=０.3×

7×

１.5×

（0．９+0.2）/2　=1.７３3ｋN;

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15

NG３＝0．15×

７×

1.５／2=0.7８8kＮ；

（４）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（ｋN／m2）；

0.005

　ＮG4=0．005×

1.５×

33　=0.２4８kＮ;

经计算得到,静荷载标准值

NG　＝NＧ1＋ＮG2+ＮG３＋NＧ4=　７.８02ｋN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1／２取值。

经计算得到,活荷载标准值

NQ=　２×

2／2=　2.7kN；

风荷载标准值按照以下公式计算　

其中　Ｗo-－基本风压（kN／ｍ2），按照《建筑结构荷载规范》（ＧB500０９－２001）的规定采用:

Wo＝0．３kＮ/m２;

　Ｕｚ－－　风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》（GB5０009-20０１）的规定采用：

　Uz＝１;

　Uｓ--　风荷载体型系数:

取值为０.64５;

经计算得到，风荷载标准值

　　Wk=　0.7　×

0．3×

1×

0．６４5=　0．135kN/m２;

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

　Ｎ　=1.2NG＋１．４ＮＱ=１.２×

7．8０2+1．4×

２．7=13．１4２kN；

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为

　Ｎ　=1.2NG＋0．8５×

1．4NQ=1.２×

７．８０２+　０．８５×

1.4×

2.７=12.５75kN;

风荷载设计值产生的立杆段弯矩　ＭW为

　Ｍw=0.８5×

1．4WｋＬａh２/１0=0.８5０×

１.4×

０.１35×

１．5×

　１.82/1０=０．078ｋN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:

立杆的轴向压力设计值:

N=13.14２kＮ;

计算立杆的截面回转半径:

i　=1.59ｃm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.３.3得：

k=　1.１５5；

当验算杆件长细比时,取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.３.3得　：

μ=　1.5；

计算长度　，由公式　lｏ　=k×

μ×

h确定:

l0=　3．118m;

长细比　Lｏ/i＝196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/ｉ的计算结果查表得到　:

φ＝０.18８;

立杆净截面面积：

A=　４．24　cm２;

立杆净截面模量（抵抗矩）:

W=　4．４9ｃm3;

钢管立杆抗压强度设计值　：

[ｆ]　＝2０5　N/mm２;

σ=　1３14２/（0.１88×

4２4）=１６４.868Ｎ/mｍ2;

立杆稳定性计算σ　=１６4.８68N／mｍ2小于立杆的抗压强度设计值[ｆ］=2０５　N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N　=1２．５75ｋＮ；

ｉ=1．59　cm;

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.３得：

ｋ　=　１.15５　；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.３.3得　:

μ　=1.5；

计算长度，由公式l０=　kuｈ确定：

l0=　３.118　m;

长细比：

　Ｌ０/i=　1９6;

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lｏ／i的结果查表得到:

φ=　0.18８

立杆净截面面积:

　A=4．24cｍ2；

立杆净截面模量（抵抗矩）　:

W=４.4９　ｃm3；

钢管立杆抗压强度设计值　:

[f]　=20５Ｎ/mm2;

σ=　1２574．9８/（0.188×

424）+78３３６.1５3／4490＝175.２0２Ｎ/mｍ2;

立杆稳定性计算σ=17５.20２　N／mm２小于立杆的抗压强度设计值［f]　=２05　N/mｍ2,满足要求!

七、最大搭设高度的计算：

按《规范》５．３.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:

构配件自重标准值产生的轴向力NＧ2Ｋ（ｋN）计算公式为：

NG2K=　ＮG2+NG3+NG4　=2.7６8ｋN；

活荷载标准值　:

ＮQ＝2.７ｋＮ；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk＝０.12５ｋＮ/m;

Ｈｓ　=［0.188×

４.24×

10-４×

２05×

10３－（1.２×

2.768

+1．4×

２.7）]／（1.2×

0.12５）=61.698m;

按《规范》5．3.6条脚手架搭设高度　Hｓ等于或大于2６米，按照下式调整且不超过5０米:

[H］　=61．69８　/（１+0．0０1×

６1.698）＝58.113ｍ;

[H]=5８.１1３和　５０比较取较小值。

经计算得到,脚手架搭设高度限值［Ｈ］　=50ｍ。

脚手架单立杆搭设高度为33m,小于[H],满足要求!

按《规范》5.３.６条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:

构配件自重标准值产生的轴向力　NＧ2Ｋ（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG３+NG4　＝２.768　kN;

活荷载标准值：

NＱ=２.７ｋN;

每米立杆承受的结构自重标准值:

Gｋ=　0.12５kN／m;

计算