外脚手架补充专项施工方案Word文件下载.docx

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⑷连墙件：

连墙杆的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235－A级钢的规定。

4、脚手架的构造要求和搭设，均应符合国家有关安全技术规范（具体要求参见本工程《外墙脚手架专项施工方案》）。

5、悬挑脚手架施工方案：

⑴脚手架的构成及要求：

型钢悬挑脚手架起搭标高为+28.55m（在七层起悬挑），脚手架最大标高+86.50m，分别在+28.55~+38.60、+38.60~+56.60、+56.60~+74.60、+74.60~+86.50设置4道钢丝绳拉吊卸荷段。

悬挑采用16＃工字钢，锚固段1.50m，采用直径18mm锚固钢筋。

拉吊卸荷采用16mm钢丝绳。

连墙件按2步2跨布置，竖向间距3.60m，水平间距3.00m。

脚手架铺冲压钢脚手板。

施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）。

.

⑵脚手架形式：

采用Φ48钢管搭设脚手架，立杆横向间距（脚手架宽度）800mm，纵向间距（脚手架长度方向间距）1500mm；

步距（横杆）1800mm。

⑶拉接：

连墙件按2步2跨布置，采用Φ48×

3.0钢管，双扣件连接。

在断口处的两端也设置连墙件。

⑷剪刀撑：

剪刀撑每9000mm设一道。

斜面与地面夹角在45o~60o。

剪刀撑宽度为7200mm。

在外侧立面的两端必须设置剪刀撑，并由底至顶连续设置。

⑸密目安全网：

脚手架外侧由底至顶满挂密目安全网。

⑹隔离网：

建筑每三层设一道软隔离，且悬挑部分底层必须设置。

⑺立杆：

内立杆离墙面20cm，内、外立杆横距0.8m，纵距1.5m。

横楞里端离墙面不大于20cm，另一端伸出牵杆外边15~20cm，如有横楞离墙面或构筑物大于20cm，必须在内立柱和建筑物之间用小横杆进行加固，在脚手架与楼层联系的小横杆上在加脚手管。

当遇挑板制作，脚手架架体与结构间距大于300mm时，必须搭设钢管并铺设竹笆进行封闭。

⑻大横杆：

步距1.8m

⑼小横杆：

外端伸出大横杆外的长度150mm。

⑽脚手板：

采用冲压钢脚手板。

⑾护栏和挡脚板：

栏杆高度900mm，挡脚板高度200mm。

安装程序：

在楼层预埋φ18“Ω”型钢筋或做好固定工字钢预埋螺杆（按照方案要求做）→放工字钢挑架→固定→立杆（冲天）→设置拉杆→放置纵向扫地杆→放置横向扫地杆→第一步纵向水平杆（即大横杆）→第一步横向水平杆（即小横杆）→剪刀撑→铺脚手板→安全网→连墙件→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→••••••→至设计高度。

6、脚手架的使用与安全管理、检查验收与检测措施，以及脚手架的拆除等，均应按照国家有关安全技术规范执行（具体要求参见本工程《外墙脚手架专项施工方案》）。

7、应急救援预案（包括预防高处坠落事故技术措施、应急救援预案、应急救援措施等）：

参见本工程《外墙脚手架专项施工方案》。

四、脚手架的计算

根据本工程的实际情况，按最不利的条件进行脚手架计算。

1.计算参数设定

（1）脚手架基本参数

楼层最大标高+85.75m，脚手架起搭标高为+28.55m，脚手架最大标高+87.30m，采用悬挑型钢+拉吊卸荷的搭设形式，设4个卸荷段分别是+28.55～+38.60，+38.60+56.60，+56.60～+74.60，+74.60～+87.30，其中设1个型钢支承段分别是+28.55～+38.60。

脚手架采用Φ48×

3.0钢管，内立杆离墙0.20m；

立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.50m，立杆横距0.80m；

横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；

连墙件按2步2跨布置，脚手架铺冲压钢脚手板。

（2）钢管截面特征

钢管型号Φ48×

3.0mm，截面积A=424mm2，惯性矩I=107800mm4；

截面模量W=4490mm3，回转半径i=15.9mm，每米长质量0.0326kN/m；

Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。

（3）荷载标准值

1）永久荷载标准值

每米立杆承受的结构自重标准值为0.1069kN/m，

脚手板采用冲压钢脚手板,自重标准值为0.30kN/m2，

栏杆与挡板采用冲压钢脚手板,自重标准值为0.1600kN/m，

脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值为0.010kN/m2

2）施工均布活荷载标准值

装修脚手架为2.00kN/m2，结构脚手架为3.00kN/m2。

3）风荷载

地面粗糙度按C类；

风压高度变化系数μz=0.74；

挡风系数=0.800,,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数

μs=1.3=1.3×

0.800=1.040,工程位于广东省广州市,基本风压ω0=0.30kN/m2；

2.纵向水平杆验算

（1）荷载计算

钢管自重GK1=0.0326kN/m；

脚手板自重GK2=0.30×

0.27=0.08；

施工活荷载QK=3.00×

0.27=0.80；

作用于纵向水平杆线荷载标准值：

永久荷载q1=1.2×

（0.0326+0.08）=0.14kN/m；

施工活荷载q2=1.4×

0.80=1.12kN/m。

（2）纵向水平杆验算

每根钢管长约6.00m，按四连续梁计算L=1.50m。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM1=-0.107

M1=KM1q1L2=-0.107×

0.14×

1.502=-0.03kN.m

弯矩系数KM2=-0.121

M2=KM2q2L2=-0.121×

1.12×

1.502=-0.30kN.m

Mmax=M1+M2=0.03+0.30=0.33kN.m

σ=Mmax/W=0.33×

106/4490=73.50N/mm2

纵向杆的抗弯强度σ=73.50N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

2）挠度验算

挠度系数Kυ1=0.632

υ1=Kυ1q1L4/（100EI）=0.632×

（0.14/1.2）×

（1500）4/（100EI）=0.17mm

挠度系数Kυ2=0.939

υ2=Kυ2q2L4/（100EI）=0.939×

（1.12/1.4）×

（1500）4/（100EI）=1.71mm

υmax=υ1+υ2=0.17+1.71=1.88mm

纵向杆的υmax=1.88mm＜[υ]=L/150=10mm与10mm,满足要求。

3）最大支座反力

Rq1=1.143×

1.50=0.24kN

Rq2=1.223×

1.50=2.05kN

Rmax=Rq1+Rq2=0.24+2.05=2.29kN

3.横向水平杆验算

钢管自重gk1=0.0326kN/m

中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=2.29kN

旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.15kN

（2）横向水平杆受力计算

按单跨简支梁计算，跨度为：

L=0.80m

Mmax=q12/8＋R中L/3

=0.0326×

0.80×

0.80/8＋2.29×

0.80/3=613275N.mm=0.61kN.m

σ=Mmax/W=613275/4490=136.59N/mm2

横向水平杆的抗弯强度σ=136.59N/mm2＜0.85f=174N/mm2,满足要求。

2）挠度验算

集中荷载产生的挠度为

υ1=Pa（3L2－4a2）/（24EI）=2290×

267（3×

8002－4×

2672）/（24EI）=1.87mm

均布荷载产生的挠度为

υ2=5qL4/384EI=5×

0.0326×

8004/（384EI）=0.01mm

υmax=υ1＋υ2=1.87+0.01=1.88mm

横向水平杆的υmax=1.88mm＜[υ]=L/150=5mm与10mm,满足要求。

4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算

R=R中＋R边＋Gk1×

L/2=2.29＋1.15＋0.0326×

0.40=3.45kN

横向水平杆与立杆连接扣件R=3.45kN＜Rc=8.0kN（Rc为扣件抗滑承载力设计值）,满足要求。

5.立杆容许长细比验算

计算长度附加系数k=1.0；

考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50；

立杆步距h=1.80m；

立杆计算长度Lo=kμh=1.0×

1.50×

1.80=2.70m=2700mm

长细比λ=Lo/i=2700/15.9=169.81

立杆长细比λ=169.81＜[210],满足要求。

轴心受压稳定性系数

Lo=kμh=1.155×

1.80=3.12m=3119

λ=Lo/i=3119/15.9=196，

=0.188。

6.型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算

序号

各标高段

立杆作用力（组合风荷载）

上层立杆传递力

验算作用力

1

+74.60～+87.30m

8.16

2

+56.60～+74.60m

8.93

8.16×

0.10=0.82

8.93+0.82=9.75

3

+38.60～+56.60m

9.75×

0.10=0.98

8.93+0.98=9.91

4

悬挑段+28.55～+38.60

8.27

9.91×

0.10=0.99

8.27+0.99=9.26

6.1悬挑段+28.55～+38.60m

6.1.1型钢支承段立杆验算:

立杆所受荷载包括：

脚手架结构自重、构配件自重及活荷。

其中：

1）脚手架结构自重包括：

立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:

gk=0.1069kN/m,脚手架结构自重：

NGlk=gkH=0.1069×

10.05=1.07kN。

2）构配件自重包括：

脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重。

脚手板重量：

5×

0.40×

0.30=0.90kN；

栏杆、挡脚板重量5×

0.16=1.20kN；

安全网重量:

10.05×

0.010=0.15kN；

构配件自重NG2k=0.90+1.20+0.15=2.25kN。

3）活荷载包括：

a.施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：

NGk=1.50×

0.80/2×

（3.00+2.00）=3.00kN

b.风荷载标准值计算

4）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk

水平风荷截标准值ωk=μzμsω0=1.00×

1.040×

0.30=0.31kN/m2

由风荷载设计值产生的立杆段弯矩：

MW=0.9×

1.4Mωk=0.9×

1.4ωkLah2/10

=0.9×

1.4×

0.31×

1.80×

1.80/10=0.19kN.m=190000N.mm

（2）立杆稳定性验算

1）不组合风荷载时

N=1.2（NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×

（1.07+2.25）+1.4×

3.00=8.18kN

N/（A）=8.18×

1000/（0.188×

424）=102.62N/mm2

2）组合风荷载时

N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×

1.4ΣNQk=1.2×

（1.07+2.25）+0.9×

3.00=7.76kN

上层立杆传递作用力:

N2=7.76×

0.10=0.78kN

N=N1+N2=7.76+0.78=8.54kN

N/（A）＋MW/W=8.54×

424）＋190000/4490=149.40N/mm2

立杆稳定性为149.40N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

6.1.2型钢承载力验算:

悬挑材料选采用16号工字钢

H=160mm,b=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,w=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,

E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。

支座反力计算公式

RA=N（2+k2+k1）+0.5qL（1+k2）RB=-N（k2+k1）+0.5qL（1-k2）

支座弯矩计算公式

MA=-N（lC2+lC3）-qlC12/2

C点最大挠度计算公式

υmax=NlC22L（1+k2）/3EI+NlC32L（1+k1）/3EI+qlC1L3（-1+4k2+3k3）/24EI

其中k=lC1/L=1.20/1.50=0.80,k1=lC3/L=0.20/1.50=0.13,k2=lC2/L=1.00/1.50=0.67

（1）抗弯强度验算

lC2=1.00m,lC3=0.20m,N1=N2=8.54kN=8536N,γx=1.05；

Mx=-N（lC2+lC3）-qlC12/2

=-8.54×

（1.00+0.20）-0.21×

1.202/2=-10.39kN.m=-10394400N.mm

σ=Mx/γxWx=10394400/（1.05×

140900）=70.26N/mm2

悬挑型钢梁抗弯强度σ=70.26N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

V=2N+qlC1=8.54×

2+0.21×

1.20=17.32kN

τ=VS/Ixtw=17324×

80800/（11270000×

6）=20.70N/mm2

悬挑型钢梁抗剪强度τ=20.70N/mm2＜120.00N/mm2,满足要求。

（3）整体稳定验算

L1=1000mm=1.00m,t=10

b=（570×

88×

10）/（1000×

160）=3.10

b'

=1.07-0.282/b=1.07-0.282/3.10=0.98

Mx/b'

Wx=10394400/（0.98×

140900）=75.34N/mm2

悬挑型钢梁整体稳定性=75.34N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。

（4）挠度验算

υmax=NlC22L（1+k2）/3EI+NlC32L（1+k1）/3EI+qlC1L3（-1+4k2+3k3）/24EI

=8536.00×

1000.002×

1500.00×

（1+0.67）/（3×

206000×

11270000）

+8536.00×

200.002×

（1+0.13）/（3×

+0.21×

1200.00×

1500.003×

（-1+4×

0.802+3×

0.803）/（24×

=3.06+0.08+0.05

=3.19mm

悬挑型钢梁挠度υmax=3.19mm＜[υ]=1200.00/250=4.80mm,满足要求。

RB=-N（k2+k1）+0.5qL（1-k2）

=-8536.00×

（0.67+0.13）+0.5×

0.21×

（1-0.802）=-6772N；

Nm=RB=6772N；

预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:

取φ18钢筋；

As=2×

254.34=508.68mm2;

Nm/As=6772/508.68=13.31N/mm2

锚固钢筋Nm/As=13.31N/mm2＜50N/mm2,满足要求。

7.拉吊卸荷段立杆、钢丝绳计算

7.1+38.60～+56.60m,拉吊段净高度为18.00m,拉吊段计算高度为18.00m,拉吊段底标高为+38.60m,脚手板铺5层。

立杆所受荷载包括：

1）脚手架结构自重：

NG1k=gkH=0.1069×

18.00=1.92kN。

2）构配件自重包括：

脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重

脚手板重量：

0.30=0.90kN

栏杆、挡脚板重量：

0.16=1.20kN

安全网重量：

18.00×

0.010=0.27kN

构配件自重NG2k=0.90+1.20+0.27=2.37kN

3）活荷载包括：

a.施工荷载按：

2层作业计算得：

NGk=1.50×

b.风荷载标准值计算

拉吊段底离地高度+38.60m,风压高度变化系数μz=1.13,其余参数同前;

水平风荷载标准值ωk=1.13×

0.30=0.35kN/m2

由风荷载设计值产生的立杆段弯矩

MW=0.9×

1.4Mωk=0.9×

0.35×

1.80/10=0.22kN.m=220000N.mm

1）不组合风荷载时

N=1.2（NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×

（1.92+2.37）+1.4×

3.00=9.35kN

N/（A）=9.35×

424）=117.30N/mm2

2）组合风荷载时

N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×

（1.92+2.37）+0.9×

3.00=8.93kN

上层立杆传递作用力:

N2=9.75×

0.10=0.98

N=N1+N2=8.93+0.98=9.91kN

N/（A）＋MW/W=9.91×

424）＋220000/4490=173.32N/mm2

立杆稳定性为173.32N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

（3）钢丝绳验算

h=3.15m,La=0.80m,离墙距离=0.20m,N=9.91kN

钢丝绳采用φ=16mm,钢丝绳允许拉力[P]=20.29kN

Toa=9.91×

（1.002+3.152）0.5/3.15=10.40kN;

Tob=9.91×

（0.202+3.152）0.5/3.15=9.93kN;

钢丝绳承受拉力Toa=10.40kN<

[P]=20.29kN,Tob=9.93kN<

[P]=20.29kN，钢丝绳强度满足要求。

7.2+56.60～+74.60m,拉吊段净高度为18.00m,拉吊段计算高度为18.00m,拉吊段底标高为+56.60m,脚手板铺5层。

拉吊段底离地高度+56.60m,风压高度变化系数μz=1.35,其余参数同前;

水平风荷载标准值ωk=1.35×

0.30=0.42kN/m2

0.42×

1.80/10=0.26kN.m=260000N.mm

N2=8.16×

0.10=0.82

N=N1+N2=8.93+0.82=9.75kN

N/（A）＋MW/W=9.75×

424）＋260000/4490=180.22N/mm2

立杆稳定性为180.22