型钢阳角悬挑脚手架要点Word下载.docx
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2.103
平面图
2、主梁锚固参数
3
主梁1锚固图
4
主梁2锚固图
三、联梁验算
联梁材料类型
工字钢
联梁材料规格
14号工字钢
联梁截面积A（cm）
21.5
联梁截面惯性矩Ix（cm）
712
联梁截面抵抗矩Wx（cm）
102
联梁自重标准值gk（kN/m）
0.169
联梁材料抗弯强度设计值[f]（N/mm）
205
联梁材料抗剪强度设计值[τ]（N/mm）
125
联梁弹性模量E（N/mm）
206000
1、第一排立杆处的联梁计算
计算简图如下：
632
222
5
q=1.2×
g
k
=1.2×
0.169=0.203kN/m
q'
=g
=0.169kN/m
R=F1=10.9kN
R'
=F1'
=8kN1）抗弯验算
σ=Mmax/W=0.687×
10/（102×
10）=6.735N/mm≤[f]=205N/mm满足要求！
2）抗剪验算
τmax
＝V
max
/（8I
zδ）[bh
-（b-δ）h]=10.682×
1000×
[80×
140-（80-5.5）×
121.8]
/（8×
7120000×
5.5）=15.779N/mm≤[τ]=125N/mm
6
满足要求！
3）挠度验算
ν
=0.062mm≤[ν]＝la/250=1500/250=6mm
4）支座反力计算
正常使用极限状态下：
R'
1A=8.414kN；
1B
=8.346kN；
1C
=7.747kN；
承载能力极限状态下：
R
1A
=11.447kN；
R1B=11.32kN；
R1C=10.542kN；
2、第二排立杆处的联梁计算计算简图如下：
7
σ=Mmax/W=5.295×
10
/（102×
）=51.912N/mm
≤[f]=205N/mm
2）抗剪验算
-（b-δ）h]=15.599×
5.5）=23.043N/mm≤[τ]=125N/mm满足要求！
3）挠度验算
νmax=1.071mm≤[ν]＝la/250=1500/250=6mm满足要求！
2A=12.931kN；
2B=13.392kN；
2C=6.319kN；
2A
=17.592kN；
2B
=18.178kN；
2C
=8.601kN；
四、一号主梁验算1、主梁验算
主梁材料类型
主梁材料规格
16号工字钢
主梁截面积A（cm）
26.1
主梁截面惯性矩Ix（cm）
1130
主梁截面抵抗矩Wx（cm）
141
主梁自重标准值gk（kN/m）
0.205
主梁材料抗弯强度设计值f（N/mm）
主梁材料抗剪强度设计值τ（N/mm）
主梁弹性模量E（N/mm2）
主梁允许挠度[ν]（mm）
1/360
荷载标准值：
=0.205kN/m
第一排立杆处：
P1'
=2（R'
-F
'
）+F
=2×
（8.414-8）+8=8.828kN；
9
第二排立杆处：
P2'
2A-F2'
）+F2'
（12.931-8）+8=17.862kN；
荷载设计值：
0.205=0.246kN/m
P1=2（R
（11.447-10.9）+10.9=11.994kN；
P2=2（R2A-F2）+F2=2×
（17.592-10.9）+10.9=24.284kN；
计算简图如下：
1）抗弯验算
σ=M
/W=3.183×
10/（141×
10）=22.574N/mm≤[f]=205N/mm
2222
τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh0-（b-δ）h]=13.793×
[88×
160-（88-6）×
140.2]
11300000×
6）=16.3N/mm≤[τ]=125N/mm满足要求！
νmax=0.158mm≤[ν]＝2l/360=2×
1967/360=10.928mm满足要求！
=-0.04kN；
=6.653kN；
=20.286kN；
=10.56kN；
2、支撑杆件设置
支撑点号
支撑方式
材料类型
距主梁外锚固点水
平距离（mm）
支撑件上下固定点
的垂直距离n（mm）
的水平距离m（mm）
是否参与计算
上拉
钢丝绳
1667
4000
1455
是
3、上拉杆件验算
11
钢丝绳型号
6×
19
钢丝绳公称抗拉强度（N/mm）
2000
钢丝绳直径（mm）
17
钢丝绳不均匀系数α
0.85
钢丝绳安全系数k
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T（kN）
15.19
钢丝绳绳夹数量n
花篮螺栓在螺纹处的有效直径de（mm）
14
花篮螺栓抗拉强度设计值[ft]（N/mm）
170
主梁拉环直径d（mm）
20
焊缝厚度he（mm）
焊缝长度lw（mm）
100
角焊缝强度设计值ftw（N/mm）
160
钢丝绳绳卡作法
上拉杆件角度计算：
α1=arctan（n1/m1）=arctan（4000/1455）=70.011°
α2=arctan（n2/m2）=arctan（4000/1655）=67.523°
上拉杆件支座力：
S1
=R
=20.286kN
S2
=10.56kN
主梁轴向力：
NSZ1=RS1/tanα1=20.286/tan（70.011°
）=7.379kNNSZ2=RS2/tanα2=10.56/tan（67.523°
）=4.369kN上拉杆件轴向力：
N
=R
/sinα
=20.286/sin（70.011°
）=21.586kN
322
2322
w
12
=10.56/sin（67.523°
）=11.428kN
上拉杆件的最大轴向拉力：
S
=max[N
N
]=21.586kN
查表得，钢丝绳破断拉力总和：
F
=216.5kN
[F
]=α×
/k=0.85×
216.5/8=23.003kN≥N
=21.586kN
符合要求！
绳夹数量：
n=1.667[Fg]/（2T）=1.667×
23.003/（2×
15.19）=2个≤[n]=3个符合要求！
花篮螺栓验算：
σ=[F
]/（π×
d
e
/4）=23.003×
10/（π×
14/4）=149.43N/mm≤[ft]=170N/mm
拉环验算：
σ=[Fg]/（2A）=2[Fg]/πd=2×
23.003×
20）=36.61N/mm≤[f]=65N/mm
注：
[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按
2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm符合要求！
拉环详图（主梁为工字钢）
角焊缝验算：
σf=NS/（he×
lw）=21.586×
/（10×
100）=21.586N/mm
≤βfft=1.22×
160=195.2N/mm
正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！
4、悬挑主梁整体稳定性验算
13
N=Nsz1+Nsz2=11.748kN
压弯构件强度：
σ
=M
/（γW）+N/A=3.183×
10/（1.05×
141000）
+11.748/2610=21.504N/mm≤[f]=205N/mm
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=1.6
由于φ
b
大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φ
值为0.894。
σ=M
/（φ
Wx
）=3.183×
10/（0.894×
141×
10）=25.251N/mm≤[f]=205N/mm
5、锚固段与楼板连接的计算
主梁外锚固点离建筑物距离b（mm）
150
压环钢筋直径d1（mm）
18
压环钢筋1
压环钢筋2
锚固点压环钢筋受力：
N/2=0.02kN
压环钢筋验算：
σ=N/（4A）=N/πd=0.04×
10/（3.14×
18）=0.039N/mm≤0.85×
[f]=0.85×
65=55.25N/mm2
2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
五、二号主梁验算
1、主梁验算
15
=gk=0.205kN/m
=R'
1B=8.346kN；
=13.392kN；
荷载设计值：
P1=R
=11.32kN；
P2=R2B=18.178kN；
/W=1.91×
10）=13.546N/mm≤[f]=205N/mm
16
τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh0-（b-δ）h]=7.738×
6）=9.145N/mm≤[τ]=125N/mm满足要求！
νmax=0.042mm≤[ν]＝2l/360=2×
1420/360=7.889mm满足要求！
=-1.459kN；
=7.395kN；
=13.565kN；
=10.514kN；
1120
970
1550
18.5
α1=arctan（n1/m1）=arctan（4000/970）=76.369°
α2=arctan（n2/m2）=arctan（4000/1170）=73.696°
=13.565kN
=10.514kN
NSZ1=RS1/tanα1=13.565/tan（76.369°
）=3.289kNNSZ2=RS2/tanα2=10.514/tan（73.696°
）=3.075kN上拉杆件轴向力：
=13.565/sin（76.369°
）=13.958kN
=10.514/sin（73.696°
）=10.955kN
]=13.958kN
=199.5kN
199.5/8=21.197kN≥N
=13.958kN
21.197/（2×
15.19）=2个≤[n]=4个符合要求！
/4）=21.197×
14/4）=137.698N/mm≤[ft]=170N/mm
21.197×
20）=33.736N/mm≤[f]=65N/mm
lw）=13.958×
100）=13.958N/mm
N=Nsz1+Nsz2=6.364kN
/（γW）+N/A=1.91×
+6.364/2610=12.903N/mm≤[f]=205N/mm
查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=2.8
值为0.969。
）=1.91×
10/（0.969×
10）=13.979N/mm≤[f]=205N/mm
N/2=0.73kN
σ=N/（4A）=N/πd=1.459×
18）=1.433N/mm≤0.85×
65=55.25N/mm
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