西北政法学院模板施工方案.docx

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西北政法学院模板施工方案

西北政法学院教学实验楼工程模板施工方案

一、工程概况

1、结构概况

西北政法学院教学楼工程分为A、B、C三段，除B1段地下室和C段为剪力墙结构外，其余均为框架结构。

2、基础设计概况

本工程基础除B1段和C段为筏板基础外，其余段为带型基础，基础垫层厚度为100mm，垫层宽出筏板边100mm,最大梁截面为1000×1300，筏板厚度为400mm，筏板最薄处厚度为300mm。

地下室剪力墙厚度分别为500、350，300，250。

B段在在G轴至E轴之间设有2000宽后浇带，A段同样在A2和A3处设有2000宽的后浇带，从基础开始断开，以上各层均同。

3、各层标高、板厚设计概况

AB段设计标高及板厚

层数

分段

基础底

一层结构

二层结构

三层结构

四层结构

五层结构

六层结构

屋面层

水箱间

B1A1

--6.2

--0.04

4.16

8.36

12.56

16.8

B2A2

--3.2

4.16

7.96

11.76

15.56

19.36

23.2

27.37

B3A3

--3.2

4.16

8.36

12.9

B1A1

400

200

120

120

120

130

B2A2

400

110

110

110

110

110

150

110

B3A3

400

110

110

110

110

4、独立柱截面设计概况

A2B2、A3B3段柱在—0.1以下时柱截面变化比较大，如B2在—0.1以下柱截面为900×900，在—0.1以上时柱截面为700×700。

5、梁跨度及截面设计概况

A、B段梁截面高度设计比较高，梁截面设计有400×1800、400×1700、400×1600、400×1200、400×1060等，其中400×1200梁跨度为13.8米；400×1800梁跨度为6.9米，且上翻高度为1100，栏板高度为1000，下挂L型120厚、500高板。

B3屋面结构设计为400×1700井字型上翻梁，上翻高度为1100，中距为3450，其中400×1700梁最大跨度为27.6米。

A、B段外梁结构设计形状有E形、F形、L形、h形等形状。

二、编制依据

1、西北政法学院教学实验楼设计图纸

2、建筑施工手册

3、建筑精品工程策划与实施

4、现行规范大全

5、本公司质量目标计划，及本工程施工组织设计

三、施工机械和材料配备情况

AB段分别设有一台塔吊，主要解决垂直运输问题；两个木工加工车间，主要机械有压刨、平刨、电锯，木模板加工车间主要作用是压刨方木、加工梁、柱模板。

B1和C段基础、剪力墙和A2B2、A3B3基础梁及—0.1以下柱模板施工采用钢模板施工，其余均采用镜面竹胶板，梁板柱配备一层竹胶板，梁底模板暂按一层考虑。

四、施工流水示意图

A段施工B段施工

A1段模板工程B1模板工程

A2段模板工程B2模板工程

A3段模板工程B3模板工程

C段模板工程

注：

1、基础部分及基础柱模板原则配两段，待某段基础施工完成后，将其模板投入到C段基础模板计划中，待B1段地下室施工完成后将其模板投入到C段模板和A3、B3屋面模板计划中。

2、两段柱模板原则配一段，实现柱模板大段流水。

3、梁板配两段，保证施工。

五、模板拼装及加固细部构造

1、.细部构造措施

1.基础模板普遍支法及加固方式

（1）对拉环梁下口用对拉环钢筋直径为¢16，间距a=700。

（2）梁侧模加固用的钢管距离混凝土面保持5㎝，出大横杆保持15㎝。

（1）梁下口水平杆离混凝土表面保持5㎝。

（2）斜撑处钢管出大横杆不地大于15㎝。

（3）搭设满堂架时要求有扫地杆（根据具体情况，距离太短时可用短杆连接），间距800㎜，立杆间距800mm。

2．圆弧部分支模型式

（1）C段圆弧部分筏板均用砖胎膜，圆弧部分剪力墙用P10模板。

（2）细部构造如图

注：

根据圆弧墙半径为16.33，墙厚为500，计算内外墙弧长分别为20.5和21.，考虑节约成本，分别采用以2×4.5米和0.8×1.5米为单元，利用小模板拼装成大钢模板，拼装时不够模数时采用小模板组合拼装。

在制作模板时，首先利用竹胶板放样，制作符合半径要求的模具，长度分别为4.5和1.5米，在模具上拼装模板；同时利用弯管机将2米的钢管弯成符合半径要求的弧度，来加固模板，加固用钢管间距400，用电焊将钢管和钢模板电焊在一起，竖向背肋钢管间距400。

模板提升装置参考提升式外架，上部借用满堂架或双立杆外架上的横担做起吊点，下部利用予埋管洞做为受力点。

外围加固用钢管成放射型，会聚到圆心方向，内部加固成放射型散对圆心。

沿高度方向必须有三道斜撑，沿水平方向必须有扫地杆，连接杆间距为1500，双立杆外架与墙体必须连接，连接通过墙体予留洞，双立杆外架离墙距离必须保持500，有利于大模板拆除，要求模板支设层底部外架全部封闭。

外架排底时要求考虑模板起吊位置，作适当调整。

3.后浇带支模

（1）剪力墙钢筋绑扎完毕后，封模之前，应将钢板网安装好，安装部骤为；先将小孔钢板网固定在钢筋上，到钢板止水带处，将板网分开，固定时采用横向焊接，¢6—¢8@100，纵向，即在板墙立筋中间再焊道钢筋，下端与止水钢板焊接。

在固定钢板往时，一定要保证其垂直度，要求同模板。

再用同样的方法固定第二层钢板网。

（2）板在施工时，一次将后浇带模板支出，在钢筋绑扎完毕后，用同样的方法将钢板网固定在板缝处用胶合板锯成锯齿形封堵，并且还要用钢筋固定。

形式如图。

2..楼层标高的控制，及轴线的定位：

在建筑物的外侧角部用红油漆标出地平的标高及每一楼层标高（建筑标高）。

在支模板前用红油漆在柱钢筋上做出结构标高标记，并随楼层依次向上引。

在放线过程中用经纬仪将轴线引测到楼层上，并用红油漆将其标记在楼层上。

特别是圆弧部分。

在主楼施工期间在板上预留洞口，以备后期吊线用。

在群楼施工中应将圆弧部分的轴线引置到柱子上或剪力墙上。

地下室施工完毕后将圆心引至主、裙楼的某轴线处，已备核查定位的准确性。

六：

模板拼装及安装加固和施工要求

（一）.模板拼装

所有模板进场后均是分类、分规格堆放的，在施工中提前按施工方案，选择好施工段所需的材料，然后将拉乱的材料立即整好，再用塔吊将材料运到施工地点。

模板在拼装前一定要看准线，找准线，再拼装。

因本工程群楼部分异型东西比较多，所以一定要认真对待。

拼装时一定要加海绵条。

在当天施工完后，或施工完一段后，要将多余的材料，如圆钉铁丝，对拉杆，扣件，U型卡，钢摸等检干净并放回原处，堆放整齐，不允许活干到啥地方材料就仍到啥地方。

加固用的钢管要求横平竖直间距一致，满堂架要将扫地杆连通，且要与垫木接实。

加固时一定要受理合理，传力明确。

在搭满堂架立杆时要求用尺分间距，步高统一，要求目测横平竖直。

（二）由于本工程质量要求为“长安杯”，混凝土均为清水，故对模板的规范要求高，要求必须达到高级抹灰的要求，对模板评定的要求见项目部质量评定办法细则。

其所述内容要求作业班组及质量员严格按此规定执行和检查，质量员的检查结果应与月考核成绩挂钩，具体内容由项目部定。

七、资料情况

各作业班组必须在完成某段工作后及时填写自检，互检，交接检记录表，报工程主管工长检查，主管工长和质量员核查后详细记录检查结果，作为每月评定的标准。

在各作业班组中开展评比活动。

具体的奖罚制度由项目部定。

各班组在进行下一道工序之前，应将自检表及工序交接检，互检记录送到各主管工长处。

在主体完工之后应将图纸及其他资料等交回项目部，图纸要注意保护。

八、成品保护

各作业班组在接到工作面后要注意对工作面的保护，例如在封剪力墙及柱模板时检查工作面是否干净后，方可封模板。

本道工序完成后要派专人打扫工作面。

打混凝土时要派专人看模板。

在拆模板时一定要注意保护构件的棱角，严禁用撬杠撬，一定要用木楔。

拆掉的模板一定要按每一道梁分类堆放，不得任意拆散某块模板，拆时要轻放，钉子朝下，以免伤人。

在锯木料时，锯沫一定不要飞入梁内，以免以后难以清理。

九、施工进度计划的要求及奖罚制度。

主管工长依据项目部要求（工期），均编制有月，旬施工进度计划，在月，旬施工计划制定后，会给每一班组一份，在材料等因素不影响的前提下，各作业班组必须按期完成。

本项目部设立进度奖，进度奖是在质量评定奖以后进行，即质量评定达标者（50%以上）才有权利进入进度奖的竞争。

是否按期，按质完成均与考核成绩挂钩。

具体的奖罚制度由项目部定。

十、木工加工棚的管理制度。

本工程要求的质量为清水，从工程质量目标情况出发，±0.00梁板及其以上部分梁板均采用木模板，因此木加工棚工作量相对比较大，繁琐。

要求如下；

（1）除安全方面的警示牌外，必须要有工作人员值班记录，轮流值班人员名单牌。

（2）木工工长将要加工的内容，尺寸提供个班长后，必须按时按质完成，加工订单一式俩分，内容，日期必须填写清楚。

（3）进出厂的东西必须要有记录，签字，日期。

（4）非加工棚人员禁止入内，所有加工机械必须由专人操作，且必须要有详细的使用记录。

（5）工作人员不得携带易燃物品进入车间。

吸烟必须到工作车间以外，不得在工作棚内吸烟，违者重罚。

（6）工作车间必须保持干净，按文明施工要求规定执行。

（7）木工用电必须由电工接，不得任意接电器等东西，以防短路发生火灾。

（8）加工各种模具时，一定要有计划的开料，一定要以节约材料为原则，做到大材大用小材小用。

加工完后一定要将成品放到货架上。

，并在每块模板上粘贴具体的型号尺寸使用部位及数量。

十一、模板结构验算

（一）。

墙模板结构设计。

本工程墙体采用组合钢模板，墙高取4800㎜，墙宽取6900㎜，钢模板采用600×1500及100×1500模板，内钢楞采用¢48×3.5的钢管，间距750㎜，外方楞采用同规格钢管，间距为700㎜。

对拉螺栓采用M16，间距700㎜。

混凝土自重为γc=24kĝ/m³，强度等级为C35,塌落度为16，采用自拌泵送砼，浇筑速度假定位1.8m/h,砼的温度为16ºC,采用插入时振动棒。

钢才的抗拉强度设计值为；Q235钢为215N/㎜²,普通螺栓为170N/㎜²,钢模的允许挠度为；面板为1.5㎜，钢楞为3㎜

先对钢模板，钢楞和对拉螺栓是否满足设计要求进行验算

拼装如图；

一计算

1荷载设计值

（1）砼侧压力：

恒载：

F=0.22RcToβ1β2V

F=γcH

（两者取大值）

β2：

砼塌落度影响修正系数，当塌落度小于30mm时取.0.85，50~90时取1.0，110~150时取1.15。

F：

新浇砼对模板的最大侧压力（KN⁄㎡）

Γc砼的重力密度（KN/m³）

To新浇砼的初凝时间，T=200/（T+15）,T位砼温度ºC

V为砼浇筑速度（m/h）

H砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度。

Β1外加剂修正稀疏，不参取1.0，参具缓凝及作用的外加及取1.2

F1=0.22γcToβ1β2V½To=200/（38+15）=3.77

=022×24×3.77×1.2×1.15×3.5½

=51.39kN/m²

F2=γcH=24×3.6=86.4KN/m²

取最小值F2=51.39KN/m².

（2）砼侧压力设计值。

，阿表

F=F2×分项系数×折减系数

=51.39×1.2×0.85

=52.42KN/m²

（3）倾倒砼时产生的水平荷载（查表17-178为4KN/m²）活荷载设计值为

4×1.4×0.85=4.76KN/m²

（3）荷载组合

按表17-18组合，即（六）＋（七）=恒在+活载

F'=52.42+4.76=51.18KN/m²

二：

验算

查表17-18，换算P6015截面特性I=53.94×10mmW=11.83×10³mm³

化为线均布荷载：

q1=F´×0.6×10×10/10=57.18×0.6=34.31N/m（验算承载力用）

q2=F×0.6=52.42×0.6=31.45N/㎜（验算挠度用）

2．抗弯强度验算：

M=q1m²/2=34.31×3.75²/2=241.24×10N.㎜

σ=M/W=241.24×10/11.88×10³=203.1N/㎜²<215N/㎜²（可以）

3．挠度验算查表17-18

ω=q2m（-L³+6m²l+3m³）/24EI

=31.45×375（-750³+6×375²×750+3×375³）/24×2.06×10×53.94×10

=1.6㎜=1.5㎜（近似满足）

因为600模板采用600×1500的大钢模，相当于大模板，因此挠度1.6＜1.5查钢模板挠度要去要求，因此近似满促。

2.内钢方楞验算

查17-182根ø48×3.5mm的截面特性I=12.19×10，W=5.08×10³

（1）计算简图

化线荷载q1=F´×0.75=57.18×0.75=42.89N/㎜²

q2=F×0.75=52.42×0.75=39.32N/㎜

（２）抗弯强度验算：

查2-15表M=-0.105qL²=-0.105×42.89×700²=2.21×10KN.m

考钢管长度按5跨连续梁计算

σ=M/n=2.21×10/2×5.08×10³=217.5N/m²≈215N/m²

可以满促

3）挠度验算查表17—88

W=0.679×39.32×700/100×2.6×10×12.19×10

=2.55mm<3.0mm（可以）

（3）对拉螺拴验算（查表17—17，M18净截面面积A=174mm²）

1、对拉螺拴拉力

N=F´×内楞间距×外楞间距=57.18×0.75×0.7=30.32KN

对拉螺拴应力

σ=N/M=30.02×10³/174=172.53≈170N/mm²（同上）

（二）．梁模板的结构验算：

主楼的框梁为一层400×1200，一层以上为350×700。

跨度分别为7800，7800

裙楼一层为400×400斜梁跨度为15米

梁的模板采用胶合板，下用3根50×80的方木作垫层，侧模用胶合板配方木50×80，间距300梁底小横杆采用间距a=600mm

加固体系如下

梁底，梁侧板采用胶合板，肋采用红松木模

查手册得数据如下

ƒc=10N/mm²（顺纹抗拉）

ƒv=1.4N/mm（顺纹抗拉）

ƒm=13N/mm²（抗弯）

假设松木重力密度为5kn/m³

将胶合板的力学性能

密度：

≥0.95g/cm³

含水率:

≤10%

吸水率：

≤10%

静曲弹性模量：

∥≥7×10³N/㎜²

⊥≥5×10³N/㎜²

静曲强度：

∥≥90N/㎜²

⊥≥60N/㎜²

胶合强度：

≥0./8N/㎜²

冲击强度：

：

≥60KJ/㎡

磨耗值：

<0.08g/100r（泰柏）

双面重复作用次数：

50次

1.底模验算

（1）抗弯强度的验算

1荷载：

按表17—18组合

底模自重5×0.04×0.4×1.2=0.096

9.5×0.012×0.4×1.2=0.055

砼自重：

24×1.2.×0.4×1.2=13.824

钢筋自重：

1.5×0.4×1.2×1.2=0.864

＋振到砼荷载：

2×0.4×0.4=1.12

q=15.967

q´=q×0.9=15.967×0.9=14.36

（2）抗弯承载力验算，底模下的钢管间距为600㎜，考虑方木长度有限按4跨连续梁计算

查手册弯矩分配系数Km=-0.121剪力系数=－0.62挠度系数Kw=0.967

则

M=Km×ql²=－0.121×144.36×0.6²=－0.625×10⒍N·m

б=M/W=6×M/bh²=0..625×10⒍/400×1.2²=10.85N/㎜²＜fm=13N/㎜²（可以）

（3）抗剪强度的验算

V=Kv·ql=－0.62×14.36×0.6=5.34KN

剪应力τ=3×V/2bh=3×5.34×10³/2×400×12=1.67＞1.4N/㎜²（红松顺纹抗剪强度）

胶合板的抗剪强度比木材的抗剪强度大得多，再加上胶合板下备有三道方木，故认为满足。

（2）挠度验算

荷载不包括振捣荷载，q1=14.835q=q1×0.9=13.35KN/m

查手册Kw=0.967

ω=Kw·q·l⒋/100·EI=0.967×13.35×110⒋×12/100×7×10⒊×600×12⒊≌0.031＜【ω】=110×1/300=0.367

且＜1㎜

ω=Kw·ql4/100EI=0.967×13.35×6004×12/100×9×103×60×1003

=0.37＜【ω】=600×1/400=1.5㎜

且＜1㎜

故满足

2、侧板验算

（1）假定砼的温度为38度，β1=1.0β2=1.0速度为2m/h

Tο=200/（380＋15）=3.77

则混凝土侧压力F1=0.22Γct0β1β2v

=0.22×24×3.77×1×1×2½=28.15kn/m²

取两者最小值设计值

2）.振捣砼时产生的荷载，取4kN/m²

F=4×1.4=5.6KN/m²

组合后F=5.6＋33.78KN/m²

g=39.38×0.6=23.63kN/m²

（1）.抗弯强度验算

按四跨连续梁验算

侧模仍用胶合板与方木配合用

侧M=Km×gl²=－0.121×23.63×600²=1.029×106N.mm

б=M/W=1.029×106×6/600×12²

=71＜f胶合板静曲强度=90N/㎜²（满足）

（2）抗剪强度验

V=0.62ql=0.62×23.63×600=8.79KN

τ=3V/2bh=3×8.79×10³/2×600×1.2=1.8N/㎜²＞1.4

虽从计算看不能满足，但在梁高处加了三道方木，所以近似认为满足。

（3）挠度验算

侧压力F=33.78KN·m

q=33.78×0.6=20.268KN/m

q1=20.2860.9=18.24KN/m

ω=0.967ql4/100EI

=0.967×18.24×3854×12/100×7×10³×600×123

=6.4＞385/300=1.28（不满足）

侧面方木改为四道

ω=0.967×18.24×2364×12/100×7×103×600×123=0.9＜1.28（满足）

且＜1㎜面板满足

ω=0.967ql4/100EI

=0.967×18.24×6004×12/100×7×103×60×1003

=0.653＜600/400=1.5（满足）

3支撑验算

梁底支撑如图所示，用Φ48，3.5厚钢管支撑。

立杆间距700㎜，大横杆间距为1.5m

（1）钢管立杆验算

查表17---90【N】=30.3KN按两端交接受压构件来简化计算；

б=N/φA≤f

φ轴心受压稳定性系数λ=L（横杆步距）/i（钢管回转半径）

i=｛（d²＋d1²）/4｝｝½=｛（48²＋41²）/4｝½=15.78㎜（根据λ值查《冷弯薄壁钢结构技术规程》（GBJ18--87）附录三得φ值

d外径，d1内径

λ=1500/15.78=95.05取立杆计算长度系数μ=1

用插入法计算φ=0.617

N=ql=14.36×0.7=10.05KN＜【N】可以

每个立杆承受的压力为N/2=5.025KN

σ=N/φAA=4.89㎝²

σ=5.025×10³/0.617×4.89×10²=16.65N/㎜²＜f=【N】/A（满足）

（三）、A3、B3井形楼盖支撑体系验算

1、以B3为例，B3段屋面为中距为3450的井型楼盖，其纵横梁截面为400×1700，外梁为400×1800，上翻1100。

2、屋面结构梁底模采用竹胶合板，下垫60×100的方木三根，板以下部分采用竹胶板模板，梁侧板方木间距200，

3、上翻部分采用P6015模板配合小型号模板施工。

水平方向背立钢管间距750，竖直方向背钢管两道。

4、梁邦两侧立杆间距500，梁底顶托间距500，满堂架立杆间距500，横杆间距1200。

如图：

1、底模验算（选用2440×1220×12竹胶板和60×90方木）

1）抗弯强度验算

（1）荷载，按表17—81组合（施工手册）

底模自重（包括上翻部分模板自重）：

P6015模板8块，钢管约40米，扣件等材料合计约500Kg，重量为50KN，按3米计算跨度。

5×0.05×0.09×3×5×1.2+9.5×0.012×0.4×1.2=0.152

上翻部分模板重为：

=25

砼自重：

24×1.7×0.4×1.2=19.58

钢筋自重：

1.5×0.4×1.7×1.2=1.22

振到砼荷载：

2×0.4×1.4=1.12

q=46.92

q´=q×0.9=46.92×0.9=42.23

（2）抗弯承载力验算，底模下的钢管间距为500㎜，考虑跨度为3450长度有限，按5跨连续梁计算

查手册弯矩分配系数Km=-0.105剪力系数=－0.606挠度系数Kw=0.644

则

M=Km×ql²=－0.121×42.23×0.5²=－1.11×103N·m

σ=M/3W=6×M/bh²=1.11×103×2/60×90²

=10.85N/㎜²＜fm=13N/㎜²（可以）

（3）抗剪强度的验算

V=Kv·ql=－0.606×42.23×0.5=12.8KN

剪应力τ=V/2bh=12.8×10³/2×60×90

=1.19<1.4N/㎜²（红松顺纹抗剪强度）

胶合板的抗剪强度比木材的抗剪强度大得多，再加上胶合板下备有三道方木，故认为满足

（3）挠度验算

荷载包括振捣荷载，

q1=46.92KN/m，q=q1×0.9=42.23KN/m，

查手册Kw=0.644

ω=Kw·q·l⒋/100·EI

=0.644×42.23×5004x12/100×9×103×60×903

≌0.52＜【ω】=500/400=1.25

且＜1㎜故满足

2）梁底小横杆验算

抗弯强度验算，梁底杆按简支梁计算，计算跨度为900，梁传给小横杆的力近似按集中荷载计算,荷载组合按表17—81组合。

M=PL（2-b/L）/8

P作用在小横杆上的集中力，

L小横杆计算跨度

B梁截面宽度

M=PL（2-b/L）/8

=21.115×0.9（2-400/900）/8=3.695KN.M

W=π（d3-d14/d）/32（d为钢管外径，d1为钢管内径）

=1.66×104mm3

σ=M/W

=3.695×106/1.66×104=222.6>fm=205N/mm2

通过以上验算小横杆900跨度，梁底不加支撑，不能满足施工要求，现通过在梁底杆中部增加落地顶撑，同梁两侧立杆距离相等，并且纵横方向与满堂架连接。

3）支撑验算

应用公式N/An≤fc

N=qL=42.23×0.5=21.115KN＜[N]=33.1KN

An查本手册得An=4.89cm2=489mm2

σ=N/φAn≤f

φ值根据λ值查本手册得

λ=L/i

i=｛（d²＋d1²）/4