贝雷架的检算单层与双层Word文件下载.docx

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容重25KN/m3q2=25×

（0.58+0.62）=30KN/m（2m宽线荷载）

（3）人群机具：

q3=1.5KPa

（4）倾倒：

q4=4.0KPa

（5）振捣：

q5=2.0KPa

（6）其他荷载：

根据实际情况不考虑

贝雷架按简支梁计算，按3个双排单层

1、强度检算

荷载组合为1+2+3+4+5+6。

转化为２米宽度的纵向线荷载，所以

q=30+（0.75+1.5+4+2）×

2=46.5KN/m，考虑1.3倍安全系数q=46.5×

1.3=60.45KN/m。

Mmax=qL2/8=60.45×

162/8=1934.4KN·

M

σmax=Mmax/W=1934.4/（7157.1×

3）×

103=90MPa<

[σ]=273MPa

贝雷梁6片（3个双排单层）满足要求。

2、刚度验算

荷载组合采用1+2+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以

q=30+0.75×

2=31.5KN/m，考虑1.3倍安全系数：

q=31.5×

1.3=40.96KN/m

fmax=5ql4/384EI=5×

40.96×

164/（384×

2.1×

500994.4）×

103=33.2mm<

L/400=16000/400=40mm，满足，

（二）腹板部分

侧模及支架采用25kg/m2，q1=0.25Kpa

q2=25×

2.06=51.5KN/m（2m宽线荷载）

贝雷架按简支梁计算，6个单排单层

q=51.5+（0.25+1.5+4+2）×

2=67KN/m，考虑1.3倍安全系数q=67×

1.3=87.1KN/m。

Mmax=qL2/8=87.1×

162/8=2787.2KN·

σmax=Mmax/W=2787.2/（3578.5×

6）×

103=129.8MPa<

[σ]=273MPa满足。

q=51.5+0.25×

2=60KN/m，考虑1.3倍安全系数：

q=60×

1.3=78KN/m

78×

250497.2×

103=21.1mm<

L/400=16000/400=40mm，满足要求。

（三）翼板部分

q1=0.25Kpa

0.82=20.5KN/m（2.7m宽线荷载）

贝雷架按简支梁计算，按双排双层W=14817.9cm3，I=2148588.8cm4

转化为2.5米宽度的纵向线荷载，所以

q=20.5+（0.25+1.5+4+2）×

2=36KN/m，考虑1.3倍安全系数q=36×

1.3=46.8KN/m。

Mmax=qL2/8=46.8×

162/8=1497.6KN·

σmax=Mmax/W=1497.6/（3578.5×

3）×

103=139.5MPa>

[σ]=273MPa满足要求。

q=20.5+0.75×

2=22KN/m，考虑1.3倍安全系数：

q=22×

1.3=28.6KN/m

28.6×

103=15.5mm<

由于受力的不均衡性和计算模式的局限性以及箱粱非均布荷载，跨中部分受弯变形较大，将可能出现横向不均匀变形，同时由于腹板部分按照分段计算安全系数较小，因此施工中要注意贝雷架的整体连接，以保证贝雷片的整体稳定，达到设计检算预想效果，加强跨中部分的临时支柱。

二、加强端部分

由于加强端部分贝雷架所受弯矩较小，所以以剪力作为检算条件。

施工荷载主要由钢筋混凝土自重q1、模板自重q2、贝雷桁架自重q3、施工荷载q4构成。

q1=593×

9.8/24.6=236.2KN/m

q2=（0.75×

2+4.7×

0.25）×

2=5.35KN/m

q3=2.7×

6×

30/18=27KN/m（每片桁架节重2.7KN）

q4=13.4×

7.5=100.5KN/m

支架承受的总荷载为：

q=q1+q2+q3+q4=369.05KN/m。

贝雷架所受最大剪力Qmax=1/2qL=3321.5KN

实际贝雷架为18排,故贝雷架容许剪力为[Q]=18×

245.2=4413.6KN，满足要求

临时支柱的检算

跨中设置的临时支墩通过现场触探试验，原土层最大地基承载力为180Mpa，最小地基承载力为150Mpa，我们将原土层进行换填处理。

换填20cm厚的碎石垫层，然后再碎石垫层上再铺设1.5×

1.5×

0.6m的混凝土预制块作为临时支柱的基础，长度12.0m，碗口钢管支架上下安放底托和上托，上托安设100槽钢，碗口钢管支架底部相当于将安设在承台上，因检算后传到下面的力已很小，不再做检算。

附件2：

32m简支箱梁现浇双层支架系统力学检算

1.1贝雷架的检算

现浇32m梁通桥（2006）2221-V（4.6m线间距）检算时根据通桥（2006）2221-V图进行。

三排双层W=22226.8cm3，I=3222883.2cm4

双排双层W=14817.9cm3，I=2148588.8cm4

单层单排[M]=788.2KN·

三排双层[M]=4653.2KN·

m，[Q]=698.9KN

双排双层[M]=3265.4KN·

（0.67+0.60）=31.75KN/m（2m宽线荷载）

贝雷架按简支梁计算，按三排双层，W=22226.8cm3，I=3222883.2cm4

q=31.75+（0.75+1.5+4+2）×

2=48.25KN/m，考虑1.3倍安全系数q=48.25×

1.3=62.7KN/m。

Mmax=qL2/8=62.7×

272/8=5713.5KN·

σmax=Mmax/W=5713.5/22226.8×

103=257MPa<

贝雷梁6片（三排双层）满足要求。

q=31.75+0.75×

2=33.25KN/m，考虑1.3倍安全系数：

q=33.25×

1.3=43.2KN/m

43.2×

274/（384×

3222883.2）×

103=44.2mm<

L/400=27000/400=67.5mm，满足要求。

2.41=60.25KN/m（2m宽线荷载）

贝雷架按简支梁计算，按四排双层（2个双排双层），W=2×

14817.9=29635.8cm3，I=2×

2148588.8=4297177.6cm4

q=60.25+（0.25+1.5+4+2）×

2=75.75KN/m，考虑1.3倍安全系数q=75.75×

1.3=98.48KN/m。

Mmax=qL2/8=98.48×

272/8=8973.5KN·

σmax=Mmax/W=8973.5/29635.8×

103=303MPa>

不满足，如考虑1.15倍安全系数则σmax=303×

1.15/1.3=268MPa，可满足要求。

q=60.25+0.25×

2=60.75KN/m，考虑1.3倍安全系数：

q=60.75×

1.3=78.98KN/m

78.98×

4297177.6）×

103=60.6mm<

0.8=20KN/m（2.5m宽线荷载）

转化为２.5米宽度的纵向线荷载，所以

q=20+（0.25+1.5+4+2）×

2=35.5KN/m，考虑1.3倍安全系数q=35.5×

1.3=46.15KN/m。

Mmax=qL2/8=46.15×

272/8=4205.4KN·

σmax=Mmax/W=4205.4/14817.9×

103=284MPa>

不满足，如考虑1.2倍安全系数则σmax=284×

1.2/1.3=262MPa，可满足要求。

q=20+0.75×

2=21.5KN/m，考虑1.3倍安全系数：

q=21.5×

1.3=27.95KN/m

27.95×

2148588.8）×

103=43.8mm<

由于受力的不均衡性和计算模式的局限性以及箱粱非均布荷载，跨中部分受弯变形较大，将可能出现横向不均匀变形，同时由于腹板部分按照分段计算安全系数较小，因此施工中要注意贝雷架的整体连接，以保证贝雷片的整体稳定，达到设计检算预想效果。

q1=788×

9.8/32.6=236.9KN/m

2+4.5×

2=5.25KN/m

9×

36/27=32.4KN/m（每片桁架节重2.7KN）

q=q1+q2+q3+q4=375.1KN/m。

贝雷架所受最大剪力Qmax=1/2qL=5063KN

245.2=4413KN，考虑到临时结构容许应力提高1.3倍，则[Q]=4413×

1.3=5737KN

满足要求

1.2钢管桩支墩的检算

一、分配横梁（I36b工字钢）

I36b工字钢W=1500cm3I=33800cm4每侧2根

由于模板下方木横梁已经分配一次荷载，所以I36b工字钢分配梁（计算长度L=12.5m）采用均布荷载，为简化计算，采用简支梁计算，最大跨按2.5m计，纵向承载长度为纵向长度的一半即13.5m计算。

考虑1.3倍安全系数

q=375.1×

13.5/12.5×

1.3=526.6KN/m

Mmax=qL2/8=526.6×

2.52/8=411.4KN·

m

σmax=Mmax/W=411.4/（1500×

2）×

103=137MPa>

[σ]=170MPa

526.6×

2.54/（384×

33800×

103

=1.8mm<

L/400=6.2mm

二、钢管桩支墩

计算时视为支墩上每跨工字钢均为简支梁，且均受相同的均布荷载，则支墩的承载力为：

1316.5KN,921.5KN,1053.6KN,1053.6KN,921.5KN,1316.5KN

钢管支墩按两端铰接的受压构件计算，计算按照横联长度L=2.0米计算；

Ф500×

10mm的普通焊管立杆截面几何特性

面积:

A=3.14×

（500²

-480²

）/4=15386mm²

回转半径:

r=

/4=173.3mm

长细比:

λ=L/r=2000/173.3=11.5≤［λ］=100

钢管支架立杆按轴心受压进行强度计算

由λ=11.5查表得ф=0.9

［N］=ФA［σ］=0.9×

15386×

215=2977KN

根据《客运专线铁路桥涵工程施工计算指南》规定，支架系统取1.5倍的安全系数，所以钢管支架立杆按轴心受压容许承载力：

［N］=1984KN

各支墩承载力＜［N］满足要求

1.3地基承载力

钢管支墩底部设钢板底座置于承台上，满足承载力要求，不再检算。