现浇箱梁贝雷片少支架施工方案计划文档格式.docx
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①加载顺序：
分三级加载，第一、二次分别加载总重的30%，第三次加载总重的40%。
②预压观测：
观测位置设在每跨墩中、四分点及墩顶处，每组分左、中、右三个点。
在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。
预压期过后对支架进行调整，对箱梁的纵、横坡和预拱度进行复测，务必达到准确无误。
③卸载：
卸载采用水泵抽水，同时继续观测。
卸载完成后记录好观测值，根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。
（7）钢筋加工及安装
①安装绑扎箱梁底板下层钢筋网。
②安装腹板钢筋骨架和钢筋。
③安装横隔板钢筋骨架和钢筋。
④安装和绑扎箱梁底板上层钢筋网及侧角钢筋。
⑤第一次浇筑混凝土，待强度上拉以后，安装和绑扎顶板上下层钢筋网、侧角钢筋和护栏、伸缩缝等预埋件。
钢筋加工时，应按照设计要求尺寸进行下料、成型，钢筋安装时控制好间距、位置及数量。
要求绑扎的要绑扎牢固，要求焊接的钢筋，可事先焊接的应提前成批次焊接，以提高工效。
焊缝长度、饱满度等方面应满足规范要求。
（8）混凝土浇注
混凝土采用厂拌混凝土，混凝土运输采用4台罐车运送，现场采用2台混凝土泵车浇筑，其中一台浇筑另一台作为备用。
箱梁混凝土分两次浇筑，第一次浇筑底板和腹板，浇注至肋板顶部，第二次浇筑顶板和翼板，两次浇筑接缝按施工缝处理。
混凝土浇筑从一端向另一端呈梯状分层连续浇筑，上层与下层前后浇筑距离保持2m左右，在下层混凝土初凝前浇筑完成上层混凝土。
（9）混凝土养生及拆模
混凝土浇筑完成后，待表面收浆后尽快对混凝土进行养生，洒水养生应保持7天。
养生期间，混凝土强度达到2.5MPa之前，不得使其承受行人、运输工具、模板、支架及脚手架等荷载。
箱梁底模及支架拆除，为防止混凝土裂缝和边棱破损，并满足局部强度要求，混凝土强度达到2.5Mpa时方可拆除侧模，底模及支架待混凝土达到设计强度后方可拆除。
（10）劳动力组织情况
主要机具设备配备见下表：
每跨桥施工劳动力组织情况
序号
工序名称
作业人员（人）
作业时间（天）
1
预留、预埋牛腿
4
2
横梁制作及安装
10
3
贝雷架的吊装及加固
8
脚手架搭设
15
5
模板铺设
6
支架预压
30
7
钢筋加工及安装
20
混凝土浇注
9
混凝土养生及拆模
28
1.6材料与设备
主要机具设备配备表
设备名称
数量
用途
30T吊车
贝雷架安装
汽车泵
输送混凝土
电焊机
加工钢筋
震动棒
浇筑混凝土
钢筋切断机
装载机
运输
钢筋弯曲机
备用发电机
发电
钢筋镦粗机
11
提升机
混凝土拌和站
拌制混凝土
1.7质量控制
1、现场的实时测量体系
测量的内容包括物理测量（温度﹑时间）﹑线形测量（轴线、标高等）﹑力学测量（应力﹑应变等）。
测量的周期（或时间）根据施工现场的状况确定。
2、现场试验测试体系
对包括混凝土容重﹑弹性模量、混凝土的收缩、徐变系数等数据的测试；
预应力摩阻损失等进行试验测试；
对施工荷载及偶然荷载等资料的收集与分析。
3、分析判断系统
根据现场测量与试验测试资料，对结构的状态进行分析，与设计资料对比，给出结构当前阶段应力﹑应变﹑强度稳定状态及结构线形分析评价报告，对后续施工状态进行预测，提供立模标高，提出施工控制建议。
具体工作内容与技术路线包括以下几个方面的内容：
（1）静力荷载试验；
（2）凝土容重的测定和收缩、徐变系数的确定；
（3）结构施工监测。
4、混凝土浇注质量控制标准
（1）符合现行《公路桥涵施工技术规范》、《公路钢筋混凝土工程施工规范》、《公路工程质量检验评定标准》要求。
（2）混凝土灌注完后及时养护，保证混凝土养护时间至少7天。
（3）模板要均匀涂刷脱模剂，不得有涂漏现象；
混凝土不得离淅，严格控制混凝土的坍落度；
必须捣固密实，表面不得有蜂窝麻面，不得有跑模现象，外观美观。
1.8安全措施
除遵守建设部、中华全总、劳动人事部联合发布的《建筑安装工人安全技术操作规程》外，还要注意下列事项：
1、建立完善的施工安全保证体系，加强施工过程中的安全检查和控制，确保作业标准化、规范化；
2、针对高原特大立交桥高墩现浇箱梁施工特点，制定切实可行的高空悬灌施工安全措施，建立健全各项安全规章制度，加强岗位责任制，并在施工过程中认真执行和总结完善。
3、对参与施工的全体员工进行岗前培训和安全教育，贯彻安全第一的思想，作业时必须配戴安全帽、穿施工鞋、系安全绳。
4、工作面周边挂安全网，墩下通道搭设防护棚。
5、遇到大风、暴雨及雷电而停止施工时，注意要切断电源，保护好各种设备。
1.9环保措施
浇筑混凝土时，应尽量避免污染施工场地，施工完毕后，应及时清除废物，确保施工场地环境。
1.10资源节约
本工法由于采用非落地式支架施工对地物、地貌的破坏以及对周围的环境影响相当小，还能最大限度地节约桥下空间、节省大量的人力、物力，创造了良好的经济效益。
1.11经济效益
本工法由于采用预留、预埋牛腿架设贝雷梁支架的施工方法，并合理充分利用模板的周转，比采用传统满堂式支架和目前最先进的现浇箱梁支架设备节约资金。
1.12应用实例
1、蒙自至新街高速公路第15合同段蛮耗立交是一座特大互通式立交桥，该立交由四座主线桥和四座匝道桥组成：
即由右幅K59+042.675桥、左幅K59+084.67桥、右幅K59+630.610桥、左幅K59+735.5桥及A、B、C、D四条匝道组成的两进两出桥群，现浇箱梁共计116跨/28联，全长2330m。
2、
3、武定至昆明高速公路第四合同段K18+100上垮桥，该桥为（17.5+35+17.5）m预应力混凝土变截面刚构桥。
第二章设计条件
2.1工程概况
黄泥堡立交匝C为曲靖至黄泥堡方向的匝道，设计速度为40Km/h，采用单车道匝道，路基宽度9.0米。
匝C直接式减速车道长126.545米，平曲线最小半径R=150米，最大纵坡3.50%。
该匝道CK0+184位置为跨越别家堡乡村道路，由于匝道半径比较小，设计现浇混凝土连续箱梁桥，桥梁全长58.08m，孔跨布置为（16+20+16）m，箱梁采用等截面单箱双室，箱梁桥面顶宽9.0m，底宽6.5m，箱梁高1.4m，翼板宽1.25m。
图2.1箱梁断面图
2.2要计算依据
1．《黄泥堡互通立交工程设计图》；
3．《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；
4．《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；
5．《建筑地基基础设计规范》（GB
50007-2002）；
6．《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
7．《木结构设计规范》（GB50005-2003）；
8．《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；
9．《建筑施工计算手册》第二版。
第三章支架结构受力计算
由于该匝道桥位于弧线段。
在支架布置时，在墩顶位置考虑贝雷梁断开，断开处用型钢联接，具体布置见支架设计图。
3.1支架方案比选
该桥为现浇混凝土连续箱梁桥，设计桥下净空高6.5m，桥位所处地形低洼、地质较差，下覆3～5m淤泥层，如采用满堂式支架，对地基需做深层处治，换填较深，且施工正值雨季，若采用满堂式支架施工，预压后遇上暴雨仍存在较大的安全隐患，投入的支架多，工期长、劳动强度大、费用高。
为加快施工进度、降低施工安全隐患，拟采用少支架施工方案，以贝雷片桁架作为支架平台，结构主要由基础（桥台位置）、钢棒牛腿、工字钢横梁、贝雷架、钢管脚手架组成，所有受力通过贝雷架、工字钢横梁、钢棒牛腿传递至墩柱。
贝雷支架安装直接采用吊车吊安装，安装简易。
3.2支架总体结构
1、贝雷片支架施工是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台，在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注等施工项目。
2、贝雷片支架自下而上由墩柱、钢棒牛腿、工字钢横梁、贝雷架纵梁、横向槽钢、钢管支架（调节高差）、U型托、横向（纵向）方木、模板（竹胶板）组成。
支架总体布置图如下所示。
3、支架布置结构传力途径为：
模板→方木→U型托→扣件式钢管支架→槽钢横向分配梁→贝雷片纵梁→工字钢横向承重梁→钢管立柱（墩柱）→扩大基础→地基。
4、贝雷支架经受力检算后，能满足制梁过程的各种荷载及形变。
5、据该桥的设计图纸和荷载情况，设计贝雷片钢管支架体系。
支架模板如下图所示布置。
CK0+184现浇混凝土连续箱梁桥支架体系纵断面图
CK0+184现浇混凝土连续箱梁桥支架体系布置平面图
CK0+184现浇混凝土连续箱梁桥支架体系布置断面图
项目名称
现浇箱梁
桥墩
桥台、搭板、承台
桩基
合计
混凝土（m3）
349
122
131
508
1110
钢筋（Kg）
120282
25062
41274
35161
221779
主要工程数量表
贝雷片支架体系相关材料
名称
规格
单位重量
总重
备注
kg
钢棒
Φ15cm
138.651
kg/m
16
m
2210
每根长2m
工字钢
20B型
31.069
48
1491
每根长12m
45B型
87.4
3859
63B型
131.5
6312
20～63#一般每根长是6～19m
贝雷片
300×
150cm型
270
kg/片
238
片
64260
一般是259～270kg
支撑架
45×
118cm型
21
kg/副
副
4998
一般是18～21kg
销子
20×
Φ4.95cm
kg/个
476
个
1428
一般是2.7～3kg
槽钢
14cmB型
16.733
892
14925
每根长9m，14～18#一般是9m
钢管
φ4.8×
0.35cm
3.841
4170
16016
不小于35cm
顶托
上托
6.5
3222
20943
可调部分40cm
方木
10×
15cm
450
kg/m3
23
m3
10350
松木
12
10cm
4950
13
竹胶板
244×
122×
2cm
53.582
kg/块
204
块
10916
0.9g/cm3
3.3结构计算
根据箱梁结构分析，选择该桥20米主跨作为结构计算段，计算通过后可判定其他跨结构均为稳定结构。
由设计图纸可知：
该桥桥面宽度：
W顶=9.00m
W底=6.50m
3.3.1恒载荷载：
Q恒=336t+22.866t+33.6t=392.466t
1、钢砼自重：
G=349m3×
2.5t/m3÷
52m×
20m=336t
2、模板、支架自重：
G=
（1）+
（2）=9.895+12.971=22.866t
（1）方木及模板
∑模板=①+②+③+④+⑤
=1.648+1.620+0.773+0.891+5.186=9.895t
①100×
150㎜底模处横向方木（中心间距为60㎝）：
0.1×
0.15×
7.18×
［20÷
0.6］×
450kg/m3=1.648t
②100×
150㎜外侧模处纵向方木（中心间距为40㎝）：
［（1.4+0.9）÷
0.4］×
2×
450kg/m3=1.620t
③100×
100㎜内模处横向方木（中心间距为60㎝）：
（0.7+0.6+0.4+0.5+0.76）×
［（20-3）÷
450kg/m3=0.773t
④竹胶板:
（（1.5+0.9+2.0）×
20+（0.7+0.6+0.4+0.5+0.76）×
（20-3））×
0.02×
0.9g/cm3=5.186t
（2）支架
∑支架=①+②+③=4.004+5.236+3.731=12.971t
①钢管支架（间距为60顺桥向×
60横桥向㎝）
16.016÷
4=4.004t
②可调顶托（间距为60顺桥向×
20.943÷
4=5.236t
③横向［14b槽钢（中心间距为60㎝）：
14.925÷
4=3.731t
3、贝雷架总重（支架为7片/排×
8=112片，横向16排，该跨为20m，取7片计算）
贝雷架总量：
G总=2.1t/排×
16排=33.6t
3.3.2活载：
施工人员、机械、布料、振捣等
Q活=10kg/㎡×
20m×
9.0m=1.800t
3.3.3荷载组合
Qmax=1.2Q恒+1.4Q活
=（1.2×
392×
103㎏+1.4×
1.800×
103㎏）×
10N/kg
=4729kN
3.3.4贝雷梁内力计算
附贝雷架内力及几何特性表：
（3000mm×
1500mm×
176mm）
表1贝雷架容许内力表
容许内力类型
不加强贝雷梁
单排单层
双排单层
三排单层
双排双层
三排双层
弯矩kN.m
788.2
1576.4
2246.4
3265.4
4653.2
剪力kN
245.2
490.5
698.9
加强贝雷梁
1687.5
3375
4809.4
6750
9618.8
表2贝雷架几何特性
结构构造几何特性
截面抵抗弯矩WX
惯性矩IX
EI
cm3
cm4
kN.m2
不加强
3578.5
250497.2
526044.12
加强
7699.1
577434.4
1212612.24
7157.1
500994.4
1052088.24
15398.3
1154868.8
2425224.48
10735.6
751491.6
1578132.36
23097.4
1732303.2
3637836.72
14817.9
2148588.8
4512036.48
30641.7
4596255.2
9652135.92
22226.8
3222883.2
6768054.72
45962.6
6894390
14478219
均布荷载q=Q/NL=
=14.778KN/m（横向16榀贝雷架）
1、跨中弯矩结构最大弯矩M：
Mmax=
qL2=
×
14.778×
202
=738.9kN·
m<
贝雷架容许弯矩［M］=788.22kN·
2、结构最大剪力Qmax：
Qmax：
=1/2qL=
=147.78kN<
贝雷架容许剪力［Q］=245.2KN
3、挠度
f=5qL4/384EI=5×
204/384×
3578.5×
250497.2=0.034mm
f<
［f］=L/400=0.05
小结：
经验算贝雷梁布置内力满足要求！
3.3.5支撑横梁（63B工字钢）受力计算：
附参数表（630mm×
178mm×
15mm）。
表3热轧普通工字钢参数表
型号
腰高
腿宽
腰厚
腿厚
圆角半径
截面积
理论重
h
b
d
t
r
cm2
20A
200
100
11.4
4.5
35.5
27.9
20B
102
39.5
31.1
45A
150
11.5
18
6.8
80.4
45B
152
13.5
111
45C
154
15.5
120
94.5
63A
630
176
22
7.5
154.9
121.6
63B
178
167.5
63C
180
17
180.1
141.0
1、63cmB工字钢自重：
G工=131.5kg/m×
12m=1.578t=15.78kN
2、支撑横梁内力计算：
（1）工字钢支撑横梁受力：
Q工=Qmax/2+G工自/2
=（4729+15.78）/2=2472kN
（2）工字钢内力计算：
均布荷载q=Q工/L=
=474.4kN/m（两钢棒牛腿之间净距L=5m）
①工字钢跨中最大弯矩Mmax：
474.4kN/m×
52m
=1482.5kN·
m
②工字钢最大剪力Qmax：
=
qL
=1186kN
③工字钢容许剪力［Q］：
［Q］=V工字钢=fG×
AG
=140MPa×
154.9cm2=2169kN
=1286kN<
［Q］=2169kN（工字钢容许剪力）
经验算工字钢抗剪满足要求！
3.3.6钢棒牛腿计算（φ150mm）
1、63cmB型工字钢：
Q=Q恒+Q活+Q工自=392.466t+1.800t+15.78t=410t
2、钢棒受剪剪力：
Q牛腿=Q/2=410t/2=2050KN
3、钢棒牛腿抗剪：
V钢棒=fs×
As=140MPa×
17.6625×
10-3m2=2472.75kN>
Q牛腿=2050KN
φ150钢棒剪应力fs=140MPa
φ150钢棒截面积As=∏D2/4=0.785×
0.152=17.6625×
10-3m2
经验算φ150钢棒内力满足要求！
第四章脚手架计算
4.
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