220th高压煤粉锅炉热力计算Word格式文档下载.docx
《220th高压煤粉锅炉热力计算Word格式文档下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《220th高压煤粉锅炉热力计算Word格式文档下载.docx（78页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
Qar,netw=16760kJ/kg
DT=1380C、ST=1400C、FT>
1400C
（13）制粉系统中间储仓式，乏气送粉，筒式钢球磨煤机
（14）汽包工作压力10.3Mpa（表压）
第2章煤的元素分析数据校核和煤种判别
2.1煤的元素各成分之和为100%勺校核
Car+Oar+Sar+Har+Nar+Mar+Aar=42.9+7.5+0.5+3.4+0.9+15+29.8=100%
2.2元素分析数据校核
（1）干燥无灰基元素成分的计算
干燥无灰基元素成分与收到基元素成分之间的转换因子为
Kdaf=100/（100—Mar—Aar）=100/（100-15-29.8）=1.816
则干燥无灰基元素成分应为
Cdaf二KdafXCar=77.6Hr=KdafXHat=6.2
Odafr=Kdaf>
Oar=13.6Ndaf=Kdafar=1.7
Sdaf=Kdaf^Sai=0-9
（2）干燥基灰分的计算
Ad=100Aa/（100-Mar）r=15%
（3）干燥无灰基低位发热量的计算
Qdafnet=（Qar,net+25XMar）空（16760+375）100/（100-15-29.8）=31042（kJ/kg）
'
100MarAar
（4）干燥无灰基低位发热量（门德雷也夫公式计算值）的计算
Q=339Cdaf+1030Hdaf-109（Odaf-Sdaf）=31308（kJ/kg）
Q-Qdaf.net=31308-31042=266（kJ/kg）
因为266KJ/kg<
800KJ/kg,（A>
25%）所以元素分析是正确的。
2.3煤种判别；
（1）煤种判别
由燃料特性得知Vdaf=47.0%>
20%而且Q=16760J/kg<
18840kJ/kg,所以属于劣质烟煤。
（2）折算成分的计算
Aar,zs=4187Aar（%）=7.44%
Qar,net
Marzs=4178War（%）=3.74%
Sar,zs=4178Sar（%）=0.12%Qar,net
此煤属于高灰的煤。
第3章锅炉整体布置的确定
3.1炉整体的外型——选n型布置
选择n形布置的理由如下:
（1）锅炉排烟口在下方送、引风机及除尘器等设备均可布置在地面，锅炉结构和厂房较低,
烟囱也建在地面上;
⑵对流竖井中，烟气下行流动便于清灰，具有自身除尘的能力;
（3）各受热面易于布置成逆流的方式，以加强对流换热；
（4）机炉之间的连接不长。
3.2受热面的布置
在炉膛内壁面，全部布置水冷壁受热面，其他受热面的布置主要受蒸汽参数、锅炉容量和燃料性质的影响。
本锅炉为超高压参数，汽化吸热较少，加热吸热和过热吸热较多。
为使炉膛出口烟温降到要求的值，保护水平烟道的对流受热面，除在水平烟道内布置高、低温对流过热器外，炉膛出口布置半辐射式的屏式过热器。
前后隔墙省煤器采用膜式水冷壁结构。
设置省煤器时，根据锅炉的参数，省煤器出口工质状态选用非沸腾式的，采用单级空气预热器。
在省煤器的烟道转弯处，设置落灰斗，由于转弯处离心力的作用，颗粒较大的灰粒顺落
灰斗下降，有利于防止回转式空气预热器的堵灰，减轻除尘设备的负担。
3.3汽水系统
按超咼压大容量锅炉热力系统的设计要求，该锅炉的汽水系统的流程设计如下:
（1）过热蒸汽系统的流程
汽包一一顶棚过热器进口联箱一一炉顶及尾部包覆过热器管束一一尾部包覆过热器后集
过热器一一对流过热器管束一一对流过热器出口集箱一一集汽集箱一一汽轮机。
（2）水系统的流程
给水一一省煤器进口联箱一一省煤器管束一一省煤器出口集箱一一前、后隔墙省煤器进
口集箱及管束一一后墙引出管一一汽包一一下降管一一水冷壁下联箱一一水冷壁一一上联箱
汽包。
第4章燃烧产物和锅炉热平衡计算
4.1燃烧产物计算
理论氮气容积V0N2=0.8血0.79V0=3.543Nm3/kg；
100
三原子气体RO的容积VRO2=1.866Ca^0.7V0=0.804Nm3/kg；
理论水蒸气容积v%。
”盎匸24罷O.0161/"
35Nm3/kg；
理论烟气容积V°
y=Vro2+V°
N2+V°
H2O=4.982Nn3/kg
（2）空气平衡表及烟气特性表
根据该锅炉的燃料属优质燃料，可选取炉膛出口过量空气系数=1.15，选取各受热面烟道的漏风系数，然后列出空气平衡表，如表4?
1。
根据上述计算出的数据，又选取炉渣份额后
计算得飞灰份额=0.9，计算表4?
2列出各项，此表为烟气特性表。
炉膛后屏过热器
（l,hP）
高温对流过热器
（dlgr）
低温对流过热器
（dzr.ps）
主省煤器
（sm）
空气预热器
（ky）
进口a’
1.20
1.23
1.26
1.28
漏风小
过称
/a=0.05
/ahp=0
0.03
0.02
出口a〃
1.31
表4?
1空气平衡表
（3）烟气焓温表
计算表4?
2列出的各项，此表为烟气焓温表。
焓温表
温度
理论烟焓
理论空气焓
炉膛出口
a"
=1.17
高过出口a"
=1.20
低过出口
=1.23
省煤器出口
=1.25
空预出口
=1.28
C
lOy
IOk
ly
693
591
897
200
1403
1191
1781
1817
300
2132
1804
2707
2761
400
2885
2426
3612
3660
3733
500
3656
3062
4484
4576
4637
4729
600
4449
3715
5340
5451
5563
5637
5749
700
5264
4378
6318
6449
6580
6668
6799
800
6094
5053
7311
7462
7614
7715
900
6939
5738
8305
8477
8649
1000
7798
6423
9353
9545
9738
1100
8669
7139
10399
1200
9551
7846
11458
1300
10447
8567
1400
11347
9292
13629
1500
12255
10022
14735
1600
13174
10756
1700
14096
11490
1800
15025
12228
1900
15955
12976
2000
16892
13723
预器
气
空热
1
7
8
省煤器
5
3
过器
低热
6
过器高热
炉膛
2
位单
m
K
号符
f
a
p
V
V0
r0
Rn
G
h
量额气份烟
4.2热平衡及燃料消耗量计算
锅炉热平衡及燃料消耗量计算，如表4?
4所示。
4锅炉热平衡及燃料消耗量计算
序号
名称
符号
单位
计算公式或数据来源
数值
燃料带入热量
Q
kJ/kg
16760
排烟温度
0py
0C
假定
130
排烟焓
HPy
KJ/kg
查焓温表1—3
1304.6
4
冷空气温度
tlk
oC
给定
20
理论冷空气焓
Hk
118.6
机械不完全燃烧热损失
Q4
%
取用
化学不完全燃烧热损失
排烟热损失
6.6
9
散热损失
查图1—15
0.45
10
灰渣物理热损失
Q6
AvQdw/419所以忽略
11
保热系数
©
13100
0.9955
锅炉总热损失
工q
q2+C|3+q4+C|5+q6
9.05
13
锅炉热效率
ngi
100-刀q
90.95
14
过热蒸汽焓
H〃gr
查蒸汽特性表
3474
给水焓
hgs
查水特性表
924
16
过热蒸汽流量
Dgr
已知
220000
锅炉有效利用热
Ql
KJ/h
〃
Dr（hgr-hgs）
+Dr（h〃zr-hzr）
5.781x108
18
实际燃料消耗量
B
Kg/h
Ql/（nglQ）
3.67925X10
计算燃料消耗量
B（1-q4/100）
3.7166X10
第5章炉膛设计和热力计算
5.1炉膛结构设计
炉膛结构设计列表5?
表5?
1炉膛结构设计
（一）
炉膛尺寸确定
炉膛容积热强度
qV
W/m
按表1—11选取
160X103
炉膛容积
3m
BQdw/3.6qv
1103.5
炉膛截面热强度
qF
按表1---12选取
2.6x106
炉膛截面积
A
2m
BQdw/3.6qF
67.9
炉膛截面宽深比
a/b
按a/b=1s1.2选取
1.1
炉膛宽度
选取a值使
a/b=1—1.2
8.5
炉膛深度
b
A1/a
冷灰斗倾角
按0》50o选取
50o
冷灰斗出口尺寸
按0.6—1.4选取
1.2
冷灰斗容积
Vdh
按结构尺寸计算
110.4
折烟角长度
Iz
按=1/3b选取
2.2
折烟角上倾角
按0上=20o--45o选
取
40
折烟角下倾角
按0下=20o--30o选
30o
屏管径及壁厚
dx
mm
38x4
屏管内工质质量流速
pw
kg/（ms）
选取
屏管子总流通面积
（D-Djw）/3600pw
0.060
屏每根管子面积
nd2/4
706.5x10-6
屏总管子数
n
根
A/A1
85
屏横向管距
S1
屏片数
Z1
屏单片管子数
n1
22
屏纵向节距
S2
42
屏最小弯曲半径
R
80
24
屏深度
bqp
S2（n1-1）x2+2R
829
25
屏与前墙之间距离
4721
26
炉膛出口烟气流速
w
m/s
炉膛出口烟气温度
0〃l
按表1--20选取
28
炉膛出口通流面积
Ach
BW（3600wy+*（0l〃
+273）/273
51
炉膛出口高度
hch
Ach/a
30
屏高度
hqp
按hch选取
5.4
水平烟道烟气流速
WSy
32
水平烟道高度
hsy
按BW3600wyaB〃
+273/273选取
3.2
33
折焰角高度
hzy
按hqp-hsy-lz=1.0选
0.8
34
炉顶容积
Vd
按图1-5中A和A
计算
252.2
35
炉膛主体高度
hit
（Vl-Vld-Vhd）/Al
10.91
（二）水冷壁
前后墙水冷壁回路个数
个
8.5/2.5（按每个回路加
热宽度w2.5选取
左右侧墙水冷壁回路
个数
Z2
7.73/2.5（按每个回路
加热宽度w2.5
管径及壁厚
d*S
按2--13选取
60X4.5
管子节距
S
按s/d=1.3—1.35选取
前后墙管子根数
按a/s+1=107.25选取
108
左右侧墙管子数
n2
按b/s+1=97.625选取
98
5.2燃烧器的设计
燃烧器结构尺寸计算列于表5?
2燃烧器结构尺寸计算
名
称
一次风速
W
m/s
按表2-16选取
二次风速
45
一次风率
r1
按表2-15选取
二次风率
r2
70
一次风温
t1
r
190
二次风温
t2
trk-10
燃烧器数量
Z
四角布置
一次风口面积
0.101
二次风口面积
A2
0.151
燃烧器假想切圆直径
dj
Mm
按表2-17选取
燃烧器矩形对角线长度
lj
11673
特性比值
hr/
br
初步选定
hr/
由式（2-7）确定
21.18
燃烧器喷口宽度
br
结构设计时定为br=
430
560
一次风喷口高度
h1
A/b
180
二次风喷口高度
h2
A/br
270
燃烧器高度
hr
按A1、A2、A3的要求，画出燃烧器喷口结构尺寸图（5-3），得hr;
核算hr/br=4.19,接近原选定值，不必重算
2298
最下一排燃烧器的下边距冷灰斗上沿的距离
l
M
按1=（4〜5）br选取
2240
条件火炬长度
lhy
lhy的计算结果符合表
2-19的规定，而且上排燃烧器中心线到前屏下
边缘高度为8.447>
8米，
所以炉膛高度设计合理
12.21>
5.3炉膛结构尺寸计算
根据炉膛的结构尺寸，计算炉膛结构尺寸数据，列于表5?
3中。
3炉膛结构尺寸
侧墙面积
4.23X5.4
28.33
据图，0.5X（5.83+7.73）X
1.097
9.4
据图，7.73X10.802
87.28
据图，0.5X（7.73+4.465）
X1.946
12.76
A1+A2+A3+A4
137.77
前墙面积
Aq
据图，
196.52
后墙面积
据图
156.31
炉膛出口烟窗面积
55.07
炉顶包覆面积
Ad
据图8.5X4.23
40.13
燃烧器面积
mi
据图4X1.2X2
14.4
前后墙侧水冷壁角系数
x
按膜式水冷壁选取
1.0
炉顶角系数
Xid
查附录三图1（a）4,s/d
=40/38=1.05,e=0
0.98
炉膛出口烟窗处角系数
Xch
整个炉膛的平均角系数
X
（2Acx+Aqx+Ahx+AchXch+Ad
Xld+ApXqp）/（2Ac+AqAh+
Ach+Ald+Ap）
Aca
1110.7
炉膛的辐射层有效厚度
5.62
燃烧器中心线的高度
hr
据图1-3
5.42
炉膛高度
H
17.21
燃烧器相对高度
/Hl
hr/Hl
0.32
火焰中心相对高度
Xl
hr/Hl+△X,△X按附录二表m查得等于
5.4炉膛热力计算
炉膛的热力计算结果列于表5?
5中。
5炉膛热力计算
名称
热空气温度
tIk
310
理论热空气焓
Ilk
查焓温表1-4
1866.2
炉膛漏风系数
Aai
由空气平衡表1-1知
0.05
制粉系统漏风系数
Aazf
选用
0.04
Tk
Hko
空预器出口过量空气
系数
P
ky
al"
-（Aal+Aazf）
1.11
空气带入炉內热量
Qk
ky"
Hrk+（Aal+A
azf）Hlk
2177.9
1kg燃料带入炉內热
量
Q+Q
18937.9
理论燃烧温度
0a
根据Q查焓温表1-4
1872.2
炉膛出口烟温
炉膛出口烟焓
H〃
烟气的平均热容量
VCpj
kJ/（kgr）
（Ql-hl"
）/（0a-
0l"
）
11.05
水蒸汽容积份额
rH2O
查烟气特性表1-3
0.11
三原子气体容积份额
rn
0.2467
三原子气体分压力
Pn
Mpa
Prn（p为炉膛压力，
0.098MPa）
0.024
pn与S的乘积
PnS
m.Mpa
0.1404
三原子气体辐射减弱
Ky
1/（m.
MPa）
3.5
灰粒子辐射减弱系数
Kh
MPa
81.8
焦炭粒子辐射减弱系数
无因次量
X1
0.5
X2
0.1
半发光火焰辐射减弱
K^rn+K^h+kjx1x2
3.73
乘积
KS
kPs
2.06
升级会员 