马山格林威治城一期商业街装修工程施工组织设计方案DOC 26页.docx

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马山格林威治城一期商业街装修工程施工组织设计方案DOC26页

骑马山格林威治城一期商业街A段13#楼装修工程

冬

季

施

工

方

案

编制：

审核：

审批：

新疆胜天工程有限公司

二0一一年十一月

骑马山格林威治城一期商业街A段13#楼装修工程

冬季施工方案

一、编制依据及原则

1.1编制依据

1.1.1《建筑工程冬期施工规程》（JGJ104-97）

1.1.2《冬期施工手册》

1.1.3《电力建设安全工作规程》DL5009.1-2002

1.1.4《施工现场临时用电技术规范》（JGJ46—2005）

1.1.5《建筑装饰装修工程质量验收规范》

1.1.5电力建筑施工及验收技术规范（建筑工程篇）

1.1.6本工程施工进度计划（见进度计划）。

1.1.7本工程施工图纸及施工合同

1.2编制原则

确保工程质量；经济合理，使增加的费用最少；所需和材料有可靠的来源，并尽量减少能源消耗；确实做到确保工期。

二、工程概况

1、工程名称：

格林威治城一期商业街13号楼外装修及屋面工程

2、建设地点：

骑马山路8#

3、建设单位：

新疆胜天房地产开发有限公司

4、招标范围：

新疆胜天房地产开发有限公司格林威治一期商业街A段13号楼外装修工程的施工图纸所示内容和工程量清单范围内的干挂花岗岩工程施工、石材线条、瓦屋面（包括材料供应、制作、运输、安装、试验检测、竣工验收、保修等）。

5、工程的质量要求：

达到国家规定的合格工程质量标准并配合主体达到合格。

三、施工准备

3.1气象资料

3.1.1根据乌鲁木齐冬期气象资料（2011年10月～2012年3月），总体气候特点是：

乌鲁木齐位处北疆中段，东南高西北低，山地、沙漠、平原为乌鲁木齐的主要地貌形态，全年降水稀少，气候干燥，属于温带大陆性干旱气候。

乌鲁木齐地区为灌溉农业区，冬季长而严寒，最低气温出现在1月，平均气温－15～－23℃左右。

2011年10月至2012年4月每月的平均温度如下表

年、月

平均温度

年、月

平均温度

2011年10月

16～－4℃

2012年1月

－17～－26．C

2011年11月

7～－3．C

2012年2月

－4～－11．C

2011年12月

－6～－14．C

2012年3月

0～－10．C

3.1.2室外平均气温连续五天低于5℃时即转入冬施，当次年初春连续七昼夜不出现负温度时即转入常温施工。

3.1.3施工现场设大气测温箱，由试验室负责记录大气温度，同时注意查询三天后天气形势预报，当室外平均气温连续五天低于5℃时，立即采取冬施措施，以防止建筑工程遭受冻害。

3.2组织准备

3.2.1项目组织机构：

组长：

项目经理：

袁志忠，作为项目第一责任人，负责现场生产总协调。

技术员：

孙常青，负责现场的施工技术。

质检员：

廖其福，负责现场质量检查及测温记录

安全员：

刘建，负责现场安全检查。

材料员：

钟建华，负责现场材料进场及使用管理。

水、电负责人：

杜志兵负责临时水电管理。

3.2.2劳动力

安装工：

20人；

架子工：

10人；

机械工：

3人；

普工；15人；

电工：

2人；

防水工；15人；

电焊工：

10人；

防腐工：

5人；

测温、保温工：

6人

3.2.3项目经理全力抓好冬期施工的各项准备工作，积极筹备冬施材料、器材和附加剂等落实劳动力、安排现场冬施的各项工程。

3.2.4项目其它管理人员积极配合项目经理的工作。

3.3主要施工内容及总体保温施工方法

3.3.1具体冬期施工部位如下：

屋面防水、水泥砂浆保护层、瓦屋面施工、干挂石材

3.3.2具体现场施工保温措施如下：

保温施工分两阶段：

第一阶段：

负一层至二层，第二阶段：

钟楼部分。

具体措施：

采用架子管搭设围护保温棚的骨架，在屋脊烟囱之间距屋脊2米高度处用架管将烟囱横向连接，每隔3米处在屋脊上竖立杆对通长横杆做支撑，防止保温棚垮塌。

屋面部分用架子管支撑后用大板铺设并绑扎在架管上，然后用草帘子铺设在大板上固定，再用彩条布维护，将整栋楼进行封闭，檐口处将彩条布绑扎在外架上，彩条布底部用土方满压进行密封，防止大风卷起彩条布。

钟楼部分采用彩条布绑扎在外架上进行取暖施工。

在一层13-4/13-2轴之间以及13-5/13-4轴的门窗洞口处设置2.5m*3m的洞口为进出料口，并挂上棉布门帘防止温度扩散。

屋面防水保护层的1:

2.5水泥砂浆搅拌场所设置在一层13-E/13-F轴之间。

施工现场取暖预订为两种方式一、炉火取暖，采用油桶加煤，在彩条布上开小孔设置排烟筒，将煤烟排出暖棚外，防止人员煤气中毒。

炉子的设置为沿楼四周每隔15m，距主体结构1.5m安放一个，保证暖棚内温度在5℃左右。

并设4人专人测温、司炉并黑白两班倒班，保证暖棚内温度。

二、采用建设单位热力管道取暖，采用PE-RT管，沿楼四周每隔50CM从下往上缠绕，并用绑扎丝绑在外架上。

以上两种方法优取后者，若热力管道无法通热则选用前者。

施工现场消防安全措施：

在每个炉子处和每个电焊工操作处安放干粉灭火器一个，防止施工现场火灾发生，安全员随时检查，对所存在的火灾隐患随时清除、整改，并保证施工现场的消防通道畅通。

施工现场照明措施：

现场照明采用碘钨灯照明，屋脊暖棚骨架和外架檐口等处安装干燥木条设置照明碘钨灯，每隔10m设置碘钨灯一个，保证暖棚内照明。

照明临电满足《施工现场临时用电技术规范》的要求。

3.5材料准备

3.5.1职工宿舍、施工工人宿舍、办公场所设置在12#楼下负一层，搭设彩板房，采用电炉子取暖，每个宿舍门口挂棉布门帘并采取相应保温措施；

3.6冬期施工交底

3.6.1进入冬施前，就冬期施工要点进行交底，使各施工队伍了解冬期施工任务特点，保证工程顺利进行施工，避免因气温突变造成的工程质量事故或者停工事故发生。

保证施工人员了解冬期施工规范、规定；施工的理论、施工技术；

四、冬施主要措施

4.1生活区办公室及宿舍电热供暖。

4.1.1场内龙骨加工、石材加工、材料码放搭设工棚封闭，防风、防雪。

4.1.2管理人员现场办公室，窗扇加密封条，电热炉进行取暖。

4.1.3工人宿舍在门口挂棉布帘，窗扇加密封条。

室内采用炉火措施进行取暖。

五、质量、安全保证措施

5.1冬期施工质量保证措施

5.1.1总结冬期施工的经验与教训，严格质量组织保证体系，项目经理必须负全责，落实物资器材，切实抓好现场管理，做好教育，重视质量，并严格按照冬期施工措施

组织施工，落实到每个人头，奖优罚劣，决不能先紧后松，必须一抓到底。

严格检查督促。

5.1.2技术人员应针对分部分项工程的特点和环境气温，切实做好具体的技术交底，要书面和口头交底相结合，要增强责任感，深入施工作业点进行亲自检查、落实，达不到冬施要求的条件，严禁强行施工，发现违章现象和缺点及时处理，处理不了的及时报告上一级领导。

5.1.3检查人员必须跟班监督，发现违章、违反标准的及时阻止，杜绝违章作业。

5.1.4做好冬期施工资料，施工日记、各种测温记录、冬施措施和交底、隐蔽记录。

资料必须齐全，并及时整理完善。

5.1.5测温严格按照规定要求进行工作和记录，不得弄虚作假，如发现不实，严肃处理。

5.1.6加温、保温人员应严格按测温或技术、检查人员的指令进行认真工作，防止过热、升温或降温过快，以及防止早期受冻。

严格巡回检查制度，对容易遭受冻害部位的覆盖封闭，在遭风后要重点检查和防护。

5.2冬期施工的安全保证措施：

5.2.1首先成立冬期施工安全管理小组，认真落实各级人员安全管理职责，建立安全值班制，明确责任，及时排查各类安全事故隐患，确保事故隐患得到及时整改，有效地防止事故发生。

5.2.2加强对职工的安全教育工作，增强安全思想意识，做到现场人人重视安全，提高自身安全保护的观念，严格执行安全生产责任制和安全操作规程。

5.2.4脚手架要增强拉结牢固稳定，脚手板要固定，防止倒塌和滑落。

严禁非架子工搭设脚手，架子工操作必须使用安全带。

5.2.5上人斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。

栏杆高度应为1．2m，挡脚板高度不应小于180mm；脚手板上应每隔250～300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20～30mm。

每天上班前要及时清除斜道、脚手架板上的霜雪，并应做好安全检查工作。

5.2.6冬期做好防火、防触电、防煤气中毒的工作。

临时电源不允许架设在金属管上，一定要架设在木杆上。

5.2.7易燃、易爆物品应远离施工面，现场应设置消防器材。

5.2.8进入施工现场必须戴安全帽，高空作业必须系安全带。

5.2.9冰雪融化期要着重检查外架的不均匀下沉，做好防范，及时修整。

5.2.10严格制定和执行安全值班制和巡回检查制，发现隐患及时纠正或禁止继续作业。

5.3冬期施工人员培训：

组织有关各专业人员学习有关冬期施工的理论、规范、规定和施工技术。

5.4对全体施工定期进行技术安全教育，结合工程任务在冬施前做好安全技术交底。

配备好安全防护用品。

对变换工种及临时参加生产劳动的人员，也要进行安全教育和安全交底。

六、冬期施工阶段安全隐患及预防措施

施工

期节

卫生安全隐患

可能导致后果

预防措施

冬

期

寒冷刺激、肌体抵抗力下降

易发生流感等传染病

宿舍应按标准建立，宿舍内有取暖设施，保持人体所需温度。

提高外协民工的伙食标准，增加高热量食物的摄入，增强肌体的抗病能力。

燃煤取暖

煤气中毒

应有管理制度，明确责任分工。

暖棚内设专人架炉及巡视，保证排烟通畅。

工作环境气温过低，手脚灵敏度差

操作失误或工伤事故

合理安排工作时间，气候异常时应减少露天作业。

施工人员应注意保暖。

衣服、鞋、手套既要便于操作又要符合保暖要求

七、冬施环保措施

   在冬期施工过程中，除按照环境保护方案的要求执行外，重点还要控制以下几方面：

7.1施工中，废弃的保温材料如塑料布等不得随意丢弃，要集中堆置统一处理。

7.2防腐施工中废弃的卷材边角料、油漆桶、防腐桶等要集中处理。

7.3工人生活区采暖严禁使用电褥、容易产生明火的设备。

7.6暖棚内火炉采用无烟煤。

落地式及悬挑式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度局部为24.0米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为

48×3.5。

施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设8层。

悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.60米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

一、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.000/3=0.050kN/m

活荷载标准值Q=2.000×1.000/3=0.667kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.050=0.106kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×0.667=0.933kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×0.106+0.10×0.933）×1.5002=0.229kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×0.106+0.117×0.933）×1.5002=-0.270kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.270×106/5080.0=53.065N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.050=0.088kN/m

活荷载标准值q2=0.667kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0.088+0.990×0.667）×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）=1.451mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.000×1.500/3=0.075kN

活荷载标准值Q=2.000×1.000×1.500/3=1.000kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.075+1.4×1.000=1.559kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=（1.2×0.038）×1.0002/8+1.559×1.000/3=0.525kN.m

=0.525×106/5080.0=103.438N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×1000.004/（384×2.060×105×121900.000）=0.02mm

集中荷载标准值P=0.058+0.075+1.000=1.133kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1132.600×1000.0×（3×1000.02-4×1000.02/9）/（72×2.06×105×121900.0）=1.601mm

最大挠度和

V=V1+V2=1.621mm

小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×1.000=0.038kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.000×1.500/2=0.113kN

活荷载标准值Q=2.000×1.000×1.500/2=1.500kN

荷载的计算值R=1.2×0.038+1.2×0.113+1.4×1.500=2.281kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1248

NG1=0.125×15.000=1.872kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×8×1.500×（1.000+0.200）/2=1.080kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.500×8/2=0.900kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.500×15.000=0.112kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.964kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×1.000/2=3.000kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

W0=0.600

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=0.740

Us——风荷载体型系数：

Us=1.200

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.600×0.740×1.200=0.373kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载基本风压标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.96kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查

表得到0.19；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；

A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=98.60

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.33kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50

A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.216kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=134.13

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

六、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.373kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000

经计算得到Nlw=8.459kN，连墙件轴向力计算值Nl=13.459kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=180.00/1.58的结果查表得到

=0.50；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=49.788kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

七、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图

支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。

本工程算例中，m=1400mm，l=1600mm，ml=200mm，m2=1200mm；

水平支撑梁的截面惯性矩I=866.20cm4，截面模量（抵抗矩）W=108.30cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2×3.96+1.4×3.00=8.96kN

水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m

k=1.40/1.60=0.88

kl=0.20/1.60=0.13

k2=1.20/1.60=0.75

代入公式，经过计算得到

支座反力RA=26.334kN

支座反力RB=-7.799kN

最大弯矩MA=12.743kN.m

抗弯计算强度f=12.743×106/（1.05×108300.0）=112.061N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

受脚手架作用集中计算荷载N=3.96+3.00=6.96kN

水平钢梁自重计算荷载q=21.95×0.0001×7.85×10=0.17kN/m

最大挠度Vmax=5.433mm

按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2800.0mm

水平支撑梁的最大挠度小于2800.0/400,满足要求!

八、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平,计算公式如下

其中

b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到

b=570×10.0×63.0×235/（2400.0×160.0×235.0）=0.94

由于

b大于0.6，按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B其值用

b'查表得到其值为0.754

经过计算得到强度

=12.74×106/（0.754×108300.00）=156.01N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算

<[f],满足要求!

九、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.799kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[7799×4/（3.1416×50