清理设备常用知识手册Word格式文档下载.docx
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折算系数
抛、喷丸器
02
喷丸器
容量
m3
100
03
双盘抛丸器
叶轮直径
mm
1/10
06
单盘抛丸器
08
普通清理设备
11
圆形滚筒清理机
滚筒内腔直径
1/100
12
14
四方滚筒清理机
内切圆直径
16
六角滚筒清理机
18
喷丸清理设备
20
21
22
25
转台喷丸清理机
转台直径
26
喷丸清理室
台车载重
t
1
27
28
抛丸清理设备
（一）
30
螺旋滚筒抛丸清理机
滚筒直径
31
滚筒抛丸清理机
32
履带抛丸清理机
端盘直径
33
倾斜滚筒抛丸清理机
34
吊钩转盘抛丸清理机
负荷
kg
35
转台抛丸清理机
36
抛丸清理室
37
单钩抛丸清理机
38
吊链连续抛丸清理机
抛丸清理设备
（二）
43
46
步进式抛丸清理机
48
抛丸落砂清理设备
51
滚筒连续抛丸落砂清理室
54
振动槽连续抛丸落砂清理室
槽直径
56
58
吊链连续抛丸落砂清理室
单钩负荷
59
辊道吊链抛丸落砂清理室
室有效宽度
连续抛丸清理设备
61
滚筒连续抛丸清理机
64
振动槽连续抛丸清理机
66
68
吊链连续抛丸清理室
69
辊道连续抛丸清理机
有效清理宽度
联合清理设备
72
74
转台抛喷丸清理机
大转台直径
75
单钩抛喷丸清理机
76
抛喷丸清理室
77
抛喷丸落砂清理室
79
切割打磨设备
80
高速砂轮冒口切割机
砂轮直径
81
减振高效悬挂砂轮机
82
84
86
88
其他
90
91
机械式振动时效装置
额定转数
r/min
93
96
99
●砂处理设备（代号S）
粘土砂混砂设备
辗轮混砂机
盘径
摆轮混砂机
13
辗轮转子混砂机
转子混砂机
15
逆流转子混砂机
17
双碾盘混砂机
19
逆流混砂机
特种砂混砂设备
碗形树脂砂混砂机
每次混砂量
10
热法树脂砂混砂机
生产率
t/h
固定式双臂树脂砂混砂机
移动式双臂树脂砂混砂机
松砂破碎设备
带式松砂机
m3/h
叶片松砂机
梳式松砂机
相配带宽
双轮松砂破碎机
锤式破碎机
片击式破碎机
反击式破碎机
39
振动式破碎机
筛砂设备
41
滚筒筛砂机
42
滚筒破碎筛砂机
复合旋振筛砂机
直径
45
惯性直线振动筛砂机
筛宽
Mm
惯性圆振动筛砂机
摆动筛砂机
49
旋振筛砂机
砂再生设备
球磨式砂再生装置
52
离心式砂再生装置
53
振动式砂再生装置
气流式砂再生装置
原材料再生设备
62
三回程滚筒烘砂装置
卧式振动沸腾烘砂装置
65
立式振动沸腾烘砂装置
轮碾式
碾轮直径
旧砂冷却设备
固定式沸腾冷却装置
83
双盘搅拌冷却机
振动沸腾冷却装置
87
冷却提升机
89
水冷式冷却装置
磁分离设备
电磁分离滚筒
工作宽度
92
电磁带轮
带式电磁分离机
带宽
94
滚筒磁选机
滚筒有效长度
95
永磁分离滚筒
97
永磁带轮
带式永磁分离机
二、抛丸清理机的设计要素
○设计抛丸清理机时关键在于清理效果，能否达到清理效果是设计抛丸清理机的关键问题。
○在宏观调控设计原理上符和清理工作要求，同时要注意节约，节约是设计的关键要素，它可以给企业带来可观的利润。
○在设备主要原理正确，抛射图，宏观节约等要点抓住之后，就应注重在设计各部件时要注意的问题。
1、提升机：
尽量向系列靠拢，DT系列提升机就可广泛推广。
1）大提升量的提升逆转问题，可用棘轮，棘爪代替制动电机。
据悉制动电机比普通电机贵一千多元，而棘轮，棘爪比较便宜。
DT系列提升机所用的就是棘轮、棘爪机构。
2）提升机上罩涨紧皮带用的螺栓太小，有的90T/t的提升机用M16的螺栓，应用大于M20的螺栓。
3）提升机时，因我公司基本已实现系列化，在设计时比较简单，只需改动接口尺寸，中罩皮带长短，料斗数量即可，同时注意料斗掏料时的方向。
总之，设计提升机时要注意提升量，进料，出料方向，皮带长短，上，中，下罩尺寸，减速机方向，出料端有无尘口，涨紧螺栓大小等问题。
2、分离器：
设计分离器时有带滤筒筛的，有不带的。
分离器设计要素：
1）分离器出丸处法兰盘，气控或电控基本已经各自系列化。
2）带滤筒筛的要用筛网结构代替钢板筛孔，以降低劳动强度。
分离器转速不要太快，否则易向溢料口流弹丸。
分离区基本不用设计，要计算好螺旋轴及襄缝钢管长度。
对于Q37系列中提升机应当用一驱动装置，要注意方向，以避免倒转现象（例如Q3710倒转）。
3、螺旋输送机设计要素：
1）设计时要系列化：
（1）两轴头
（2）叶片（3）两端堵板（4）链轮可大批量生产，设计时注意螺旋轴长度，襄缝管长度。
2）两端输送料要考虑叶片方向。
3）大于5.2米的螺旋要分半,考虑加工能力.
4）长螺旋叶片与底部槽体之间的间隙在20~25之间,小于20可能要碰撞槽体,转速不要太快,一般小于60r/min,材料选用16Mn,抗耐磨,槽体要折弯.
5）对于Q37系列一端带拨料的螺旋,要注意方向问题（例QT3710）.
三、典型产品设计计算书
--------------------以QXY3200钢板兼型钢预处理流水线为例
1生产率计算:
根据设备配置和多年来的实践经验,能够满足两班制,每班作业时间8小时的连续工作性和钢板处理速度>
=2.5米/分钟生产率的要求.
2抛丸器抛丸量的确定:
钢板除锈表面所需抛丸量为120~140kg/m2,取中间数130kg/m2,钢板除锈时运行速度为3m/min,钢板宽度为3.2米,则一分钟时间钢板走过的面积为:
3.2米×
3米/分=9.6米2/分
则一分钟时间清理钢板上、下两面所需弹丸量为:
130公斤/米2×
9.6米2/分×
2=2496公斤
按弹丸利用率为90%计算,一分钟时间的实际弹丸消耗量为:
2496公斤÷
90%=2773公斤
由此可得每小时所需弹丸量为:
2773公斤/分×
60分/小时=166400公斤/小时
按上、下各安装三台抛丸器计算,每个抛丸器的抛丸量为:
166400公斤/小时÷
6=27733公斤/小时
即:
27733公斤/小时÷
60分/小时=462公斤/分
因此可选用抛丸器抛丸量为480公斤/分钟.
3抛丸器功率计算:
抛丸器可用下式进行估算:
N0=（5~8）×
10-8Qn2D2（KW）
抛丸量为480公斤/分钟的抛丸器其参数为:
抛丸量Q=480公斤/分
叶轮转速n=2250转/分
叶轮直径D=0.46米
N0=6×
10-8×
480公斤/分×
（2250转/分）2×
（0.46米）2=30.85KW.
由上计算可选用电机功率为30KW.
4斗式提升机功率计算:
（功率N=0.009QH）
该设备的总抛丸量为166400公斤/小时,为保证设备的正常运转,设备的循环量可选用180吨/小时,即提升量Q=180吨/小时
提升机轴功率的近似近似计算公式:
N0=QH×
（1.15+K1×
K2×
V）÷
367
在上式中,提升机提升量Q=180吨/小时;
提升机提升高度H=11米;
提升机提升速度V=1.56米/秒;
系数K1=0.5;
K2=1.6
则N0=180吨/小时×
11米×
（1.15+0.5×
1.6×
1.56）÷
367=12.94KW
电动机功率计算式为:
N=N0K’/η1η2
在上式中,提升机轴功率N0=12.94KW
η1-----摆线针轮减速机传动效率,η1=0.9
η2-----链传动传动效率,η2=0.93
K’----功率备用系数,K’=1.25
电动机的功率为:
N=12.94KW×
1.25/0.9×
0.93=19.32KW
因此,提升机的电动机功率应选用22KW.
5纵向螺旋输送器的计算:
（功率N=0.014QL）
（一）、螺旋直径D由下式计算确定:
D≥Az2.5√Q/ΨCρ0
上式中，Az------物料综合特性系数，Az=0.06
Q-------输送能力,Q=180吨/小时
Ψ-----填充系数,Ψ=0.25～0.3,取Ψ=0.27
ρ0-----物料堆集密度,ρ0=4.3吨/米2
C-------倾斜工作时输送量校正系数,C=1
将以上各资料套入公式中可得:
D≥0.062.5√180/0.27×
4.3=0.45米
因此可取螺旋直径D为450mm.
螺旋螺距S可根据螺旋直径D来确定:
S=0.8D=0.8×
450mm=360mm.
螺旋轴的极限转速n由下式确定:
n≤A/√D
式中,A-----物料特性系数,A=30
D-----螺旋直径,D=0.45米
因此,n≤30/√0.45=45r/min,取n=45r/min
（二）、功率计算:
螺旋轴所需功率:
P0=Q（ωLh±
H）/367
式中，Q----输送能力，Q=180吨/小时
Lh----螺旋输送机水平投影长度，Lh=7.2m
H----螺旋输送机垂直投影长度,H=0
ω---物料阻力系数,ω=3.2
将以上资料代入公式中得:
P0=180×
（3.2×
7.2）÷
367=11.3KW
电机功率;
P=KP0/η
式中,K---功率备用系数,K=1.2～1.4
η---总功率,η﹤0.9
因此,电机功率为:
P=1.2×
11.3÷
0.9=15KW
由此可得,纵向螺旋输送机的电机功率应选15KW
6横向螺旋输送器的计算:
（一）、横向螺旋输送器的直径、极限转速、螺距与纵向螺旋输送器的计算方法相同,且数值也一样.
（二）、功率计算:
螺旋轴所需功率:
Lh----螺旋输送机水平投影长度，Lh=3.2m
3.2）÷
367=5KW
5÷
0.9=6.7KW
由此可得,横向螺旋输送机的电机功率应选7.5KW.
7分离螺旋输送器的计算:
（一）、分离螺旋输送器的直径、极限转速、螺距与纵向螺旋输送器的计算方法相同,且数值也一样.
Lh----螺旋输送机水平投影长度，Lh=4.8m
4.8）÷
367=7.5KW
7.5÷
0.9=10KW
由此可得,分离螺旋输送机的电机功率应选11KW.
8烘干室长度计算:
钢板的运行速度为3m/min,钢板喷漆后在35℃时达到指干状态所需时间为3～5分钟（对一般漆种）.而烘干室温度一般在60℃左右,这样钢板喷漆后达到指干状态的时间有4分钟足够（考虑到该线未装钢板预热装置这一因素）.在4分钟内钢板行走的距离为:
3m/min×
4min=12mm
因此可确定烘干室的长度为12米.
9除尘风量计算:
本机使用6台抛丸器,除尘风量按抛丸器数量n计算:
Q=3500+2500×
（n+1）m3/h
（6+1）=21000m3/h
因该设备为辊道通过式清理机,为保证进口风速1.5m/s,所以除尘器总风量
Q总=1.3Q=27300m3/h
考虑各弯管处及除尘管内压力损失,除尘器的风量应大于整机风量的10～15%,因此除尘器的风量应为:
27300×
（1+10%）=30030m3/h
根据以上计算可选用HR4－36滤筒式除尘器.
主风机风量按10%裕量考虑,则Q风=1.1Q总=1.1×
30030=33033m3/h
系统阻力的计算过程从略.计算结果为,总阻力损失H=2740N/m（280mmH2O）
风机风压按15%裕量考虑,则H0=1.15H=1.15×
2740=3150N/m2（322mmH2O）
由以上计算可得,选用9－26N012.5D风机,风量32000m3/h,全压为3028Pa,配用电机型号为Y280S－6,功率为30KW.
10板链承重、辊道承重计算
●板链承重计算:
1板链应用工字钢的选用计算:
最危险情况下工字钢的受力分析图
P
00
L
L----工字钢跨距L=3470mm
P----工字钢危险截面的最大承重P=1200×
304.8/1000=365.7kg
2最大承重情况下的弯矩:
Mmax=P·
L/4=299kg·
m
3最大承重情况下梁的抗弯截面模量:
查得工字钢[σ]=1400kg/cm2
W≥Mmax/[σ]=299/（1400×
104）=21.36cm3
查型钢表得10号工字钢其W=49.0cm3可满足要求
●辊道承重计算
按照满足刚度要求选用辊轴:
最危险情况下辊轴的受力分析图
AB
L----辊轴跨距L=3470mm
P----辊轴危险截面的最大承重P=1200×
697/1000=836.4kg
辊轴选用壁厚为15mm的钢管
则主惯性矩I=л（D4－d4）/64
最大扰度V=－PL3/48EI
查得结构钢E=190～210Gpa
许可扰度[V]=（1/700～1/400）L
取E=190Gpa
V=[V]=L/700
由以上各式可求得
D≈155mm
考虑到上卸料各种情况的冲击载荷,取D=185mm
强度校核
主惯性矩I=л（D4－d4）/64=1815cm4
抗弯截面模量W=I/（D/2）=226.9cm2
由最危险情况下辊轴的受力分析图可得
RA=RB=P/2
最大弯矩为:
Mmax=RA·
L/2=102459kg·
cm
最大正应力为:
σmax=Mmax/W=451.56kg/cm2
查得结构钢:
[σ]=1400kg/cm2
σmax﹥[σ]
则强度足够
11漆泵选择、喷漆小车速度选择:
●漆泵选择:
以15～25um干膜厚计,理论涂布率11.2～18.6m2/L;
以锈蚀程度为A级,钢板速度
3m/min,钢板宽度3.2计
则每分钟通过钢板面积:
3.2×
3×
2=19.2m2
则每分钟最大喷漆量:
19.2/11.2=1.72L/min
考虑其他综合因素,故选择漆泵型号为:
237－401
增压比:
33:
1,流量:
11L/min,台数:
2台,其中一台备用.
●喷漆小车速度选择:
喷嘴高度300mm,雾幅宽度300mm,喷漆小车行程5000mm,喷漆方式“喷1停1”,则:
每分钟小车应覆盖面积5×
6=30m2
每分钟小车往返次数30/（0.3×
5）×
2=40（次/分）
则:
小车线速度为:
40×
5=200m
选定小车变频调速,调速范围160～240m/min
为调整漆膜厚度,可选择不同流量、不同雾幅宽度的喷嘴,也可调整喷漆小车速度和选择不同的喷漆方式.
四、分离器的可调构件及经验数据
1定量门与舌板的调节:
定量门间隙一般为0－40mm
舌板伸出的可调距离一般为0－15mm
2分离板的调节：
一级分离板的按装角为50°
；
二级分离板的按装角为45°
。
3分离器的产量及风量:
（1）有效长度:
L=G/q
G----产量（t/h）
q-----每米长产量（t/m.h）
（2）排风量:
流幕分离区所需风量为:
Qe=3600u0F（m3/h）
u0-----分离风速,一般为4－5m/s；
F=L.y0
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