模板工程施工方案Word文件下载.docx

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5、圈梁与阳台模板

支圈梁模板要有操作平台，不允许在墙上操作，阳台支模的立柱可采用两种方法：

一是由下而逐层在同一条垂直线上支立柱，拆除时由上而下拆除；

二是阳台留洞，让立柱直通到顶，总之，阳台是悬挑结构，弄得不好可能要塌下来。

6、受料平台的要求

上料平台是作为某个楼层拆除下来的模板或加工好的模板的周转平台，在施工中起重要作用。

同时，要求较严格，首先要经过严格的计算，并规定其堆放材料重量，及时利用塔吊吊运，以确保上料平台的安全。

（注：

另备有装拆方案）

四、模板拆除的安全技术

1、拆模时对混凝土强度的要求。

根据《混凝土结构工程施工及验收规范》

的规范，现浇混凝土结构模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求；

当设计无要求时，应符合下列要求：

①不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而损坏，即可拆除。

一般墙体大模板在常温条件下，混凝土强度达到1N/mm2即可拆除。

②承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到表25-2的规定，方可拆除。

表25-2现浇结构拆模时所需混凝土强度

项次

结构类型

结构跨度（m）

按达到设计混凝土强度

标准值的百分率计（%）

1

板

≤2

50

>

2,≤8

75

2

梁、拱、壳

≤8

8

100

3

悬壁构件

③后张预应力混凝土结构或构件模板的拆除，侧模应在预应力张拉前拆除，其混凝土强度达到侧模拆除条件即可。

进行预应力张拉必须待混凝土达到设计值方可张拉，底模必须在预应力张拉完毕方能拆除。

④在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题，应暂停拆模。

经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。

⑤已拆除模板及其支架的混凝土结构，应混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。

当砂受施工荷载的效应比使用

荷载更为不利时，必须经过计算，加设临时支撑。

⑥拆除芯模或预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌陷和裂缝时，方可拆除。

2、拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，质安负责人方可批准拆模。

3、冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要是要考虑混凝土模板拆除后的保温养护，如果不能进行保温养护，必须暴露在大气中，要考虑混凝土受冻的临界强度。

4、对于大体积混凝土，除应满足混凝土强度要求外，还应考虑保温措施，拆模之后保证混凝土内外温度差不超过20摄氏度，以免发生温差裂缝。

5、各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。

如果模板设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆顺序进行。

先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。

6、拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阴碍通行发生事故。

7、拆模时下方不能有人，拆模区域应设警戒线，以防有人误入被砸伤。

8、拆除的模板向下运送传递，一定要上下呼应，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。

用起重机吊运拆模的模板时，模板应堆码整齐并捆牢、才可吊装，以防止在空中坠落伤人。

模板材料的传递应采用上料台周转，利用塔吊吊运。

9、各类模板拆除的安全技术

①基础拆模

基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边

坡土发生震动而坍方。

拆除的模板应及时运到离基坑较运的地方进行清理。

②现浇楼盖及框架结构的拆模顺序如下：

拆柱模斜撑与柱箍拆柱侧模→拆楼板的底模→拆梁侧模→拆梁底模。

已经活动的模板，必须一次连续拆除完方可中途停歇，以免落下伤人。

模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道连杆应与拆除立杆同时进行，以免立杜倾倒伤人。

多层楼板模板支柱的拆除，下面应保留几层楼板的支柱，应根据施工速度、混凝土强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的差距通过计算确定。

③现浇柱模板拆除

柱模板拆除顺序如下：

先拆除斜撑或拉杆（或钢拉条）→自上而下拆除柱箍或横楞拆除竖楞并由上向下拆除模板连接件、模板面。

五、计算

1、墙板对穿螺栓计算

墙板厚度400，对穿螺栓的垂直间距500，水平间距500，内愣间距300，新浇筑砼对侧模的最大侧压力：

F=0.22rct0β1β2V1/2

F=rcH

两者取小值，式中

rc——混凝土的重力密度25KN/M3

t0=200/T+15T为混凝土的温度

V——混凝土的浇筑速度取2.5m/h

H——侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的高度取3.5m

β1——外加剂修正系数不掺时取1.0

β2————坍落度影响系数110~150时取1.15

则F=0.22×

25×

200/30+15×

1.0×

1.15×

2.51/2=44.4KN/M2

F=25×

3.5=87.5KN/M2

取小值，最大侧压力为44.4KN/M2

对穿螺杆的拉力为：

P=F·

A=44.4×

500×

500=11.1KN

ф12螺杆的允许拉力为12.9KN>

11.1KN，故采用ф12作拉杆。

2、墙板内楞计算

L=4.65h

从上节已知墙板最大侧压力为44.4KN/M2，考虑振动荷载4N/M2，则总侧压力为F=44.4+4KN/M2。

作用于模板的线荷载q1=48.4×

1.0=48.4KN/M2，h为模板厚度18mm，b侧板宽度取1000mm，则

L=4.65×

18×

=380mm

按刚度要求需求内楞的间距：

L=6.67h=6.67×

=329mm

取二者中较小值L=329mm，实际施工内楞间距为300mm。

3、梁底模板、木楞及钢管支撑计算

矩形梁截面400×

1000，梁底离地高度7.8M，模板选用18mm九夹板，板底木楞截面为50×

100，间距350，顶撑采用ф48壁厚3.5钢管，立杆纵向间距800，横向间距1000，在中间纵横各设五道水平拉杆，下部设扫地杆，适当布置垂直剪刀撑。

（1）梁底模板计算

模板承受荷载

模板自重：

0.4m×

0.3KN/M2=0.12KN/m

梁混凝土自重：

0.4×

25KN/M2=10KN/m

平板自重：

0.25×

1×

25KN/M2=6.25KN/m

施工荷载：

300kg/M2×

1m=3KN/m

总线荷载：

q=0.12+10+6.25+3=19.1KN/m

350

19.1

按强度要求模板需要厚度

ι

4.65

q

b

h===16.4mm

按刚度要求模板需要厚度

7.8

9

400

h===16.2mm

取二者大值16.4mm，实际选用18mm九夹板符合要求。

（2）木楞计算

按强度要求：

M=1/8Pι（2-b/ι）

P——梁作用在木楞上的荷载可按集中荷载计算，P=19.1×

0.4=7.64KN。

ι——木楞计算跨距，为顶撑立杆间距。

M=1/8×

7.64×

1.2×

（2-0.4/1.2）=1.91KN/m

M

fm

需要截面抵抗矩W=，fm松木取13N/m2

1.91×

106

13

则：

W==14692mm3

木楞的截面抵抗矩W=1/6×

100×

502=41666M3，满足要求。

Pι2

按刚度计算

48EI

ω=

E——木材弹性模量为9×

103N/mm。

I——截面惯性矩

48×

9×

103×

1/12×

503

10002

ω==0.24

250

1000

[ω]===4,满足要求。

（3）钢管顶撑计算

按强度计算

N=1.2×

16.1+1.4×

3=24.52

An

N

489

25.52×

103

== 

50.14N/mm2<

[f]=205N/mm2.

t

7800

稳定性验算

i

t0

15.8

3900

ι0===3900mm钢管i＝15.8mm,

长细比λ===246.8,

ΨA

查表得Ψ=0.121，

24.52×

0.121×

==414.4N/mm2>

[f]=205N/mm2,不符要求，须在立杆中间另加五道水平拉杆，则立杆实际作用力长度不到2m，所以满足要求。

4、平板顶撑计算

平板厚250，净高8.4M，采用φ48壁厚3.5钢管，钢管间距纵向为1000，横向为1200，中间纵横向各设五道拉杆，下部设扫地杆，并适当布置垂直剪刀撑。

25KN/M2=7.5KN

0.3KN/M2=0.36KN

3KN/M2×

1m=3.6KN

施工总荷载：

q=1.2NGK+3.6NQK

=1.2×

7.86+1.4×

3.6=14.472KN

钢管立杆按强度计算

<

[f]，钢管An=489mm2，

14.472×

==29.6N/mm2<

[f]=205N/mm2.

立杆稳定性验算

8400

ι0===4200mm钢管i＝15.8mm,

4200

长细比λ==256.8,

查表得Ψ=0.211，

0.104×

则==284.6N/mm2>

[f]=205N/mm2

顶撑不符合要求，须在立杆中间另加五道水平拉杆，则立杆实际作用力长度不到2m，所以满足要求。

5、柱模板计算

柱截面尺寸为1200×

1200，柱高8.4m，每节模板高2m，分节浇筑，浇筑速度为2m/h，浇筑时气温为30℃，柱模板采用18厚九夹板，方木为50×

100，竖向排放四排，四周用10#槽钢加螺杆固定，柱中再加二道拉杆，柱模简图如下所示。

30+15

200

（1）柱模受到砼侧压力

F=0.22×

×

2=34.6KN/m2

F=V0H=25×

2=50KN/m2

取二者较小值F=34.6KN/m2作计算值，并考虑振动荷载4KN/M2，总侧压力为F=34.6+4=38.6KN/m2。

（2）柱箍间距S计算

EtI

4Kfq

S=

Et——木材弹性模量取（9～12）×

103N/mm2

I——柱模截面惯性矩I=1/12bh3=1/12×

400×

183=194400mm4

Kf——两跨连接梁系数0.521

q——侧压力的线布荷载q=38.6×

0.4=15.44KN/m

194400

4×

0.521×

15.44

S==421.3mm

柱箍实际采用距为400mm

（3）夹柱方木截面计算

现柱箍间距S=400mm，线布荷载q=38.6×

0.4=15.44KN/m，按两端简支计，最大弯矩为M=ql2=×

15.44×

0.42=0.31KN·

m

310000

夹柱方木需要截面抵抗矩

ω===23846mm3

6

选用100×

500方木ω=×

502=41666mm3，满足要求。

（4）对拉螺杆计算

柱用二根螺杆对拉固定，每根受到拉力

f

N=ql=×

1.2=9.26KN

215

9260

螺杆需要截面面积A===43.1mm2

选用φ10螺杆A0=78.5mm2,满足要求。

八方建设集团华达大厦项目部

2004年3月20日