施工升降机专项施工组织方案41752Word格式.docx

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（3）底层井架安全门和吊笼进料门，借助吊笼停靠时的机械联锁实现开闭。

吊笼出料门与停靠安全栓采用机械联动。

（4）电气控制部分，采用24V安全电压的移动式控制盒，盒上设有电锁、上升/停/下降自复位转换开关、起动和停止（点动）按钮（兼响铃）、紧急停止按钮以及吊笼上升（红）、下降（黄）、起动（绿）指示灯。

（5）设有电源隔离、漏电、短路、失压、断相、电动机过载、紧急关停等相当齐全的安全保护。

（6）备有下列配套的辅助装置，反相断相保护、停靠门与电气连锁装置、选层与自动平层控制器等。

（7）曳引轮圈采用四槽三片拼装式，维修时，不必拆卸曳引轮和钢丝绳就可更换，既方便又快捷。

（8）导轨架由标准节组装，制造精度高、互换性好、装卸方便快捷。

（9）与以卷扬机为动力的提升机相比，结构更紧凑，刚性、稳定性更好，工作效率成倍提高。

无冲顶之忧。

2、主要结构

主要由曳引机、导轨架、钢丝绳、天梁、吊笼、天轮、安全装置、电气控制箱等部分组成。

3、主要技术参数（表3-1）

主要技术参数表表3-1

项　　目

技　术　参　数

备　　注

额定载重量

1000kg

额定提升速度

38m/min

最大提升高度

95m

提升钢丝绳规格

6×

19－9.3－1670

电机型号

Y160M-4

电机功率

7.5kw

额定电压

380V

防坠器制动距离

100min

自动防坠器型号

JDF-2

对重质量

1100kg

吊笼净空尺寸

（长×

宽×

高）

3760mm×

1350mm×

2000mm

标准立角钢尺寸（长度）

3000mm

整机质量（高57m）

8000kg

4、SSDB-100施工升降机安装基础及技术要求,详见图3-1安装基础图

图3-1安装基础图

说明：

1.浇灌C20混凝土基础；

2.基础表面水平度偏差不大于10mm；

3.基础周围应有排水措施；

4.基础周围接地直接连接接地系统，并焊有接线螺栓。

四、基础计算书（基础尺寸如图4-1）

图4-1基础尺寸图

（一）根据施工升降机使用说明书计算

整机重量：

10t计：

10000kg；

10000×

9.81＝98100N;

附增加约10％。

即：

9810N

总计：

107910N=107.91kN

（二）基本参数

1．几何参数：

已知尺寸：

B1=1500mm,A1=2600mm

H=250mm,

B=1990mm,A=4200mm

无偏心：

B2=1500mm,A2=2600mm

基础埋深d=0.25m

钢筋合力重心到板底距离as=80mm

2．荷载值：

（1）作用在基础顶部的标准值荷载

Fgk=106.81kNFqk=1.10kN

Mgxk=0.00kN·

mMqxk=0.00kN·

m

Mgyk=1.98kN·

mMqyk=1.98kN·

Vgxk=0.00kNVqxk=0.00kN

Vgyk=0.00kNVqyk=0.00kN

（2）作用在基础底部的弯矩标准值

Mxk=Mgxk＋Mqxk=0.00＋0.00=0.00kN·

Myk=Mgyk＋Mqyk=1.98＋1.98=3.96kN·

Vxk=Vgxk＋Vqxk=0.00＋0.00=0.00kN·

Vyk=Vgyk＋Vqyk=0.00＋0.00=0.00kN·

绕X轴弯矩:

M0xk=Mxk－Vyk·

（H1＋H2）=0.00－0.00×

0.25=0.00kN·

绕Y轴弯矩:

M0yk=Myk＋Vxk·

（H1＋H2）=3.96＋0.00×

0.25=3.96kN·

（3）作用在基础顶部的基本组合荷载

不变荷载分项系数rg=1.20活荷载分项系数rq=1.40

F=rg·

Fgk＋rq·

Fqk=129.71kN

Mx=rg·

Mgxk＋rq·

Mqxk=0.00kN·

My=rg·

Mgyk＋rq·

Mqyk=5.15kN·

Vx=rg·

Vgxk＋rq·

Vqxk=0.00kN

Vy=rg·

Vgyk＋rq·

Vqyk=0.00kN

（4）作用在基础底部的弯矩设计值

绕X轴弯矩:

M0x=Mx－Vy·

0.25=0.00

kN·

M0y=My＋Vx·

（H1＋H2）=5.15＋0.00×

0.25=5.15kN·

3．材料信息：

混凝土：

C20钢筋：

HRB335（20MnSi）

4．基础几何特性：

底面积：

S=（A1＋A2）（B1＋B2）=5.20×

3.00=15.60m2

绕X轴抵抗矩：

Wx=（1/6）（B1+B2）（A1+A2）2=（1/6）×

3.00×

5.202=13.52m3

绕Y轴抵抗矩：

Wy=（1/6）（A1+A2）（B1+B2）2=（1/6）×

5.20×

3.002=7.80m3

（三）计算过程

1．修正地基承载力

修正后的地基承载力特征值fa=118.00kPa

2．轴心荷载作用下地基承载力验算

计算公式：

按《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）下列公式验算：

pk=（Fk＋Gk）/A（4－1）

Fk=Fgk＋Fqk=106.81＋1.10=107.91kN

Gk=20S·

d=20×

15.60×

0.25=78.00kN

pk=（Fk＋Gk）/S=（107.91＋78.00）/15.60=11.92kPa≤fa，

满足要求。

3．偏心荷载作用下地基承载力验算

当e≤b/6时，pkmax=（Fk＋Gk）/A＋Mk/W（4－2）

pkmin=（Fk＋Gk）/A－Mk/W（4－3）

当e＞b/6时，pkmax=2（Fk＋Gk）/3la（4－4）

X方向:

偏心距exk=M0yk/（Fk＋Gk）=3.96/（107.91＋78.00）=0.02m

e=exk=0.02m≤（B1＋B2）/6=3.00/6=0.50m

pkmaxX=（Fk＋Gk）/S＋M0yk/Wy

=（107.91＋78.00）/15.60＋3.96/7.80=12.42kPa

≤1.2×

fa=1.2×

118.00=141.60kPa，满足要求。

4．基础抗冲切验算

按《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）下列公式验算：

Fl≤0.7·

βhp·

ft·

am·

h0（4－5）

Fl=pj·

Al（4－6）

am=（at＋ab）/2（4－7）

pjmax,x=F/S＋M0y/Wy=129.71/15.60＋5.15/7.80=8.97kPa

pjmin,x=F/S－M0y/Wy=129.71/15.60－5.15/7.80=7.65kPa

pjmax,y=F/S＋M0x/Wx=129.71/15.60＋0.00/13.52=8.31kPa

pjmin,y=F/S－M0x/Wx=129.71/15.60－0.00/13.52=8.31kPa

pj=pjmax,x＋pjmax,y－F/S=8.97＋8.31－8.31=8.97kPa

（1）柱对基础的冲切验算：

H0=H1＋H2－as=0.25＋0.00－0.08=0.17m

X方向：

Alx=1/2·

（A1＋A2）（B1＋B2－B－2H0）－1/4·

（A1＋A2－A－2H0）2

=（1/2）×

（3.00－1.99－2×

0.17）－（1/4）×

（5.20－4.20－2×

0.17）2=1.63m2

Flx=pj·

Alx=8.97×

1.63=14.66kN

ab=min{A＋2H0,A1＋A2}=min{4.20＋2×

0.17,5.20}=4.54m

amx=（at＋ab）/2=（A＋ab）/2=（4.20＋4.54）/2=4.37m

Flx≤0.7·

amx·

H0=0.7×

1.00×

1100.00×

4.370×

0.170

=572.03kN，满足要求。

Y方向：

Aly=1/4·

（2B＋2H0＋A1＋A2－A）（A1＋A2－A－2H0）

=（1/4）×

（2×

1.99＋2×

0.17＋5.20－4.20）（5.20－4.20－2×

0.17）

=0.88m2

Fly=pj·

Aly=8.97×

0.88=7.88kN

ab=min{B＋2H0,B1＋B2}=min{1.99＋2×

0.17,3.00}=2.33m

amy=（at＋ab）/2=（B＋ab）/2=（1.99＋2.33）/2=2.16m

Fly≤0.7·

amy·

2.160×

=282.74kN，满足要求。

5．基础受压验算

《混凝土结构设计规范》（GB50010——2002）

Fl≤1.35·

βc·

βl·

fc·

Aln（４－8）

局部荷载设计值：

Fl=129.71kN

混凝土局部受压面积：

Aln=Al=B×

A=1.99×

4.20=8.36m2

混凝土受压时计算底面积：

Ab=min{3B,B1＋B2}×

min{A＋2B,A1＋A2}=15.60m2

混凝土受压时强度提高系数：

βl=sq·

（Ab/Al）=sq·

（15.60/8.36）=1.37

1.35βc·

Aln

=1.35×

1.37×

9600.00×

8.36

=147985.27kN≥Fl=129.71kN，满足要求。

6．基础受弯计算

按《建筑地基基础设计规范》（GB50007——2002）下列公式验算：

MⅠ=a12[（2l＋a'

）（pmax＋p－2G/A）＋（pmax－p）·

l]/12（４－9）

MⅡ=（l－a'

）2（2b＋b'

）（pmax＋pmin－2G/A）/48（４－10）

（1）柱根部受弯计算：

G=1.35Gk=1.35×

78.00=105.30kN

X方向受弯截面基底反力设计值：

pminx=（F＋G）/S－M0y/Wy=（129.71＋105.30）/15.60－5.15/7.80=14.40kPa

pmaxx=（F＋G）/S＋M0y/Wy=（129.71＋105.30）/15.60＋5.15/7.80=15.72kPa

pnx=pminx＋（pmaxx－pminx）（2B1＋B）/[2（B1＋B2）]

=14.40＋（15.72－14.40）×

4.99/（2×

3.00）

=15.50kPa

Ⅰ-Ⅰ截面处弯矩设计值：

MⅠ=[（B1＋B2）/2－B/2]2{[2（A1＋A2）＋A]（pmaxx＋pnx－2G/S）

＋（pmaxx－pnx）（A1＋A2）}/12

=（3.00/2－1.99/2）2（（2×

5.20＋4.20）（15.72＋15.50－2×

105.30/15.60）＋（15.72－15.50）×

5.20）/12=5.53kN·

Ⅱ-Ⅱ截面处弯矩设计值：

MⅡ=（A1＋A2－A）2[2（B1＋B2）＋B]（pmaxx＋pminx－2G/S）/48

=（5.20－4.20）2（2×

3.00＋1.99）（15.72＋14.40－2×

105.30/15.60）/48=2.77kN·

Ⅰ-Ⅰ截面受弯计算：

相对受压区高度：

ζ=0.003837配筋率：

ρ=0.000123

ρ<

ρmin=0.001500ρ=ρmin=0.001500

计算面积：

375.00mm2/m

Ⅱ-Ⅱ截面受弯计算：

ζ=0.003331配筋率：

ρ=0.000107

（四）计算结果

1．X方向弯矩验算结果：

计算面积：

采用方案：

D12@200

实配面积：

565.49mm2/m

2．Y方向弯矩验算结果：

实配面积：

五、出料平台搭设

因物料提升机与楼层外缘间隔距离1.5m，需搭设平台，以供人员和材料的出入。

平台采用扣件和φ48×

3.2钢管搭设，左右外侧立面采用密目型安全网封闭。

1、平台的几何尺寸和构造

参照扣件式双排钢管脚手架的构造型式，自地面至八层楼面搭设出入平台，总高32m，平台的里立杆离墙0.10m、外立杆离机架立柱0.10m、里外立杆横向排距1.20m。

相应升降机的吊笼位置，立杆纵向间距，步距１～４层为1.50m、四层以上为1.30m。

横向水平杆的里端与楼层外缘梁顶紧，左、右端内立杆分别与柱用扣件和钢管连结，连结杆的竖向间距3.00m。

在楼层平面上，铺满木板，板底设间距0.50m的纵向水平钢管，左、右西两边设置1.80m高防护栏杆和0.30m高踢脚杆作临边防护，离楼层边沿1.50m处设置可前后开启的双扇铁栅防护门。

2、卸料平台计算

1．参数信息:

1）基本参数

立杆横距lb（m）:

1.20，立杆步距h（m）：

1.50；

立杆纵距la（m）:

1.70，平台支

架计算高度H（m）：

46.00；

平台底钢管间距离（mm）：

400.00；

钢管类型（mm）:

Φ48×

3.2，扣件连接方式：

单扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.80；

2）荷载参数

脚手板自重（kN/m2）:

0.300；

栏杆、挡脚板自重（kN/m2）:

0.150；

施工人员及卸料荷载（kN/m2）:

4.000；

3）地基参数

地基土类型:

素填土；

地基承载力标准值（kPa）:

500.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.25；

地基承载力调整系数:

0.50。

图2-1井架落地平台侧立面图

2.板底支撑钢管计算:

板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=4.73cm3；

截面惯性矩I=11.36cm4；

图2-2板底支撑钢管计算简图

1）荷载的计算：

（1）脚手板自重（kN/m）：

q1=0.3×

0.4=0.12kN/m；

（2）施工人员及卸料荷载标准值（kN/m）：

Q1=4×

0.4=1.6kN/m；

2）强度验算:

板底支撑钢管按简支梁计算。

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

荷载设计值：

q=1.2×

q1+1.4×

Q1=1.2×

0.12+1.4×

1.6=2.384kN/m；

最大弯距Mmax=0.125×

2.384×

1.72=0.861kN·

m；

支座力N=0.5×

1.7=2.026kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.861×

106/（4.73×

103）=182.076N/mm2；

板底钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

板底钢管的计算应力182.076N/mm2小于板底钢管的抗弯设计强度205N/mm2，满足要求。

3）挠度验算:

计算公式如下:

均布恒载:

q=q1=0.12kN/m；

V=（5×

0.12×

（1.7×

103）4）/（384×

2.06×

100000×

11.36×

104）=0.558mm；

板底支撑钢管的最大挠度为0.558mm小于钢管的最大容许挠度1700/150与10mm，满足要求。

3.横向支撑钢管计算:

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；

集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P=2.026kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·

m）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.811kN·

最大变形Vmax=5.312mm；

最大支座力Qmax=4.053kN；

最大应力σ=Mmax/w=0.811×

106/4.73×

103=171.394N/mm2；

横向钢管的计算应力171.394N/mm2小于横向钢管的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

横向支撑钢管的最大挠度为5.312mm小于横向支撑钢管的最大容许挠度1200/150与10mm，满足要求！

4、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=4.053kN；

R<

6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。

5.支架立杆荷载标准值（轴力）计算:

1）静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的结构自重（kN）：

NG1=0.129×

46=5.939kN；

（2）栏杆、挡脚板的自重（kN）：

NG2=0.15×

1.2×

10/2=0.9kN；

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.3×

1.7×

10/4=1.53kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.939+0.9+1.53=8.369kN；

2）活荷载为施工人员及卸料荷载:

施工人员及卸料荷载标准值：

NQ=4×

1.7/4=2.04kN；

3）因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

8.369+1.4×

2.04=12.898kN；

6.立杆的稳定性验算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=12.898kN；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ＝lo/i的值查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59cm；

A——立杆净截面面积（cm2）：

A=4.5cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=4.73cm3；

σ——钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

l0——计算长度（m）；

参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，由以下公式计算：

l0=kμh

k----计算长度附加系数，取值为1.155；

μ----计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3；

取最不利值μ=1.8；

λ=μh/i=1.8×

1.5×

103/15.9=169.811<

210，长细比满足要求；

立杆计算长度l0=kμh=1.155×

1.8×

1.5=3.118m；

λ=l0/i=3118/15.9=196；

由长细比λ的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.188；

钢管立杆受压应力计算值；

σ=12.898×

103/（0.188×

450）=152.462N/mm2；

立杆钢管稳定性验算σ=152.462N/mm2小于立杆钢管抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

7．立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×

kc=250kpa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=500kpa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=0.5；