最新更改空气调节课程设计Word文档格式.docx
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每层分为两个防火区，分别约为2600㎡和2700㎡。
其有效利用面积为5000㎡。
由于该工程主要用途为工厂车间，在温度和湿度方面都有要求，因此为了达到这个要求，经与业主交换意见，决定采用喷水室来达到其夏季降温降湿，冬季加热加湿的效果。
2.2原始资料
1、屋顶：
结构同序号2、3、4、5，层厚170、140、110、90mm，吸收系数？
面积，图纸。
2.外窗：
（1）5mm原普通玻璃，白色窗帘
（2）6mm原普通玻璃，浅蓝色窗帘（3）双层3mm原普通玻璃，深绿色窗帘（4）双层5mm原普通玻璃，活动百叶窗
3.外墙：
结构同序号2、3、4、5，层厚190、150、120、90mm;
4.内墙：
结构同序号2、3、4、6，层厚180、120、200、140mm；
5.室内设计温度：
tn=25℃,相对湿度为50%；
6.楼板：
同序号1、2、3、4。
6.办公时间：
8:
00-17:
00；
7.室内人数：
大办公室30人，会议室20人，工程部5人，技术部5人，项目经理部5人，网络室4人，档案室2人，人力资源部2人；
8.室内设备：
大办公室20台电脑，大会议室1台电脑，1台投影仪，1台功放机，总工程师1台电脑，技术部长一台电脑，项目经理室2台电脑，网络室3台电脑。
每台电脑按200W计算，投影仪按300W计算，功放机按500W计算；
9.室内安装明装日光灯，按每平方米20W配置；
10.室内压力稍高于室外大气压；
11.走廊无空调，楼下有空调；
12、房间总高度4米，净高度3米，窗高2米；
13．其余未注明的条件，均按冷负荷系数法中的基本条件计算。
14、室内设计参数：
空调房间tn=25±
1oc，φ=55±
5%，且全年室内参数固定不变；
非空调房间（走廊、厕所、生活间和空调机房等）夏季t=26oc，冬季t=20oc（设供暖设施）；
空调房间的洁净度和噪声要求一般。
3.夏季冷、热、湿负荷的计算
由于室内压力稍高于室外大气压，故不需考虑由于外压渗透所引起的冷负荷。
3.1围护结构瞬变传热形成冷负荷
从课本附录2-9查得内墙（序号）的放热衰减度
=1.9,楼板（序号1）的放热衰减度
=1.5.查表2-8可知该房间属于重型，围护结构各部分的冷负荷分项计算如下：
3.1.1外墙和屋面瞬时传热引起的冷负荷
（1）屋顶冷负荷
由附录2-9中查得，屋顶（序号），传热系数k=0.90W/（m2·
K）；
衰减系数
=0.37，
=170mm，衰减度v=26.68，延迟时间
=9.0h。
从附录2-11查得扰量作用时刻
-
时的杭州屋顶负荷温差的逐时值
。
在日射和室外气温综合作用下，外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷可按下式计算：
（3.1）
式中：
——外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷，W；
F——外墙和屋面的面积，m2；
K——外墙和屋面的传热系数，W/（m2·
——作用时刻下，围护结构的冷负荷计算温差。
计算结果列于表3-1中：
屋顶冷负荷，表3-1
时间
08:
00
09:
10:
11:
12:
13:
14:
15:
16:
17:
14
13
12
11
16
18
21
K
0.90
F
300
CLQτ
3780
3510
3240
2970
4320
4860
5670
（2）外墙冷负荷
由附录2-9查得外墙（序号2），传热系数k=0.71W/（m2·
=0.12，
=190mm，衰减度v=102.30，延迟时间
=14.6h。
从附录2-10查得扰量作用时刻
算出外墙的逐时冷负荷计算结果于表3-2,3-3,3-4中。
表3-2西外墙冷负荷
6
7
8
9
10
0.71
57.6
245
286
327
368
409
表3-2北外墙冷负荷
4
5
48
136.32
170.4
表3-3东外墙冷负荷
43.2
307
337
3.1.2内墙、楼板等室内传热维护结构形成的瞬时冷负荷
当空调房间与相邻非空调房间的温差大于3℃时，要考虑内维护结构间的温差传热对空调房间形成的瞬时冷负荷。
由于此设计中空调房间与相邻非空调房间的温差小于3℃，所以不需考虑。
3.1.3外玻璃窗逐时传热引起的冷负荷
在室内外温差的作用下,玻璃窗瞬时传热形成的冷负荷可按下式计算：
（3.2）
——外玻璃窗的逐时冷负荷，W；
KW——玻璃的传热系数，W/（m²
·
℃）；
F——窗口面积，m2；
——作用时刻下窗户的负荷温差。
3.1.4透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷
透过玻璃窗进入室内的日射得热形成的逐时冷负荷按下式计算：
（3.3）
xg——窗的有效面积系数；
xd——地点修正系数；
Cn——窗内遮阳设施的遮阳系数；
Cs——窗玻璃的遮挡系数；
F——窗户面积；
J——负荷强度，W/m2。
计算结果列于下表3-4,3-5,3-6,3-7,3-8中
表3-4南外窗冷负荷
4.3
5.1
6.0
6.7
7.5
8.0
8.5
8.8
8.9
8.7
3.26
120
1682
1995
2347
2621
2934
3130
3325
3443
3482
3403
表3-5北外窗冷负荷
72
1010
1197
1408
1573
1760
1878
2066
2089
2042
表3-6东外窗冷负荷
14.4
202
239
282
315
352
376
399
413
418
408
表3-7南外窗日射得热形成的冷负荷
37
50
94
108
96
79
66
53
xg
0.85
xd
0.97
Cn
0.5
Cs
0.93
1702
2300
3312
4324
4968
4416
3634
3036
2438
表3-8北外窗日射得热形成的冷负荷
46
63
71
76
74
69
1004
1157
1376
1550
1659
1616
1507
1441
3.2人员散热引起的冷负荷
从性别来看人体散热与性别、年龄、衣着、劳动强度以及环境条件（温、湿度）等多种因素有关。
，可认为成年女子总散热量约为男子的85%、儿童则约为75%。
由于性质不同的建筑物中有不同比例的成年男子、女子和儿童数量，而成年女子和儿童的散热量低于成年男子。
为实际计算方便，可以成年男子为基础，乘以考虑了各类人员组成比例系数，称群集系数。
表2-17给出了一些数据，可作参考。
于是人体散热量则为：
CLQτ=qnn′（W）（3.4）
q——不同室温和劳动性质时成年男子散热量，W，本设计中q取47；
n——室内全部人数，本设计中总人数为73；
n′——群集系数，本设计中取0.9；
表3-9群集系数n′
工作场所
n′
影剧院
0.89
图书阅览室
0.96
百货商店
工厂轻劳动
旅馆
银行
1.00
体育馆
0.92
工厂重劳动
综上可知，人体散热量为：
CLQτ=qnn′=73×
47×
0.9=3087.9W
3.3照明散热形成的冷负荷
根据照明灯具的类型和安装方式的不同，其冷负荷计算式分别为：
白炽灯：
CLQτ=1000·
N（3.5）
荧光灯：
CLQτ=1000·
n1·
n2·
N（3.6）
CLQτ——灯具散热形成的冷负荷，W；
N——照明灯具所需功率，KW；
n1——镇流器消耗功率系数，当明装荧光灯的镇流器装在空调房间内时，取n1＝1.2；
当暗装荧光灯镇流器装设在顶棚内时，可取n1＝1.0；
n2——灯罩隔热系数，当荧光灯上部穿有小孔（下部为玻璃板），可利用自然通风散热与顶棚内时，取n2＝0.5～0.8；
而荧光灯罩无通风孔时，取n2＝0.6～0.8；
本设计照明设备为明装荧光灯，镇流器设置在房间内，故镇流器消耗功率系数n1取1.2，灯罩隔热系数n2取1.0。
荧光灯照明散热引起的冷负荷：
N
Q——灯具散热形成的冷负荷，W；
n1——镇流器消耗功率系数，本设计取n1＝1.2；
n2——灯罩隔热系数，本设计取n2＝1.0；
N=1000×
1.2×
1.0×
5.6=6720W
3.4大楼冷负荷汇总
表3-10大楼冷负荷汇总
屋顶负荷（W）
外墙负荷（W）
窗传热负荷（W）
窗日射负荷（W）
总计
7471
8142
9236
10252
11479
11675
11858
11734
11715
11818
根据汇总情况可知，负荷最大值出现在14:
00，因此选此时作为计算依据。
根据本设计总负荷21665.9（11858+3087.9+6720）W，总面积280m2,求得此设计冷指标：
q=CLQτ/F=21665.9/280=77.38W/m2（3.7）
3.5房间散湿量
表3-131房间湿负荷计算
人数
群集系数
每人散湿量
人体湿负荷
人
φ
g/h
g/s
73
0.9
109
0.000273
4.新风负荷
最小新风量的确定：
新风量多少的矛盾问题：
从改善室内空气品质角度，新风量应多，但耗能，从节能角度，新风量宜少。
最小新风量及应满足的要求，系统设计时，一般必须确定最小新风量。
此新风量通常应满足三个要求：
（1）稀释人群本身和活动产生的污染物，保证人群对空气品质的要求；
（2）补充室内燃烧所耗的空气和局部排风量；
（3）保证房间正压。
在全空气系统中，通常取上述要求计算出新风量的最大值作为最小新风量。
如果计算新风量不足送风量的10%，则取送风量的10%。
目前，我国空调设计中对新风量的确定原则，仍采用现行规范、设计手册中规定或推荐的原则,负荷计算公式如下：
Q=Gw（hW–hN）（kW）（4.1）
Q——夏季新风冷负荷，KW；
Gw——新风量，kg/s；
hW——室外空气的焓值，kJ/kg；
hN——室内空气的焓值，kJ/kg。
表4-1房间的新风负荷
每人新风量
总新风量
室外空气室外焓值
室内空气室外焓值
新风冷负荷
个
m3/（r·
h）
kg/（s·
r）
m3/h
kg/s
kJ/kg
kW
30
0.013
2850
88.01
50.71
34.69
5.空调系统的方案确定及风量计算
5.1送风量及送风状态的确定
全空气一次回风系统：
全空气系统以二层进行计算，房间冷负荷21665.9W，湿负荷32.15kg/s，室内设计温度25℃，相对湿度50%。
夏季：
tW=35.7℃，
℃，
kJ/kg，tn=25℃，
=50.71kJ/kg，
=50%，冷负荷：
Q=21665.9W，湿负荷：
W=0.024924kg/s
图5-1全空气一次回风系统焓湿图（夏季）
（1）计算热湿比
kJ/kg（5.1）
在h-d图上根据室内tn=25℃及相对湿度
确定N点，得
kJ/kg，过N点作
kJ/kg线与
相对湿度线相交得送风状态点O；
取送风温差Δto=8℃，则送风温度to=25-8=17℃，
kJ/kg。
（2）总送风量
kg/s=3616m3/h（5.2）
新风量：
Gw=1770m3/h
（3）新风量的确定
（5.3）
系统的新风量不应小于其总风量的10%，所以新风满足要求；
GW=1770m3/h
（4）确定新、回风混合状态点
（5.4）
kJ/kg
作
的等焓线，交
线为M点。
（5）系统的冷量
（5.5）
5.2风机盘管加新风系统
由以上说明可知，此办公大楼采用风机盘管加新风系统，风机盘管的新风供给方式用单设新风系统，独立供给室内。
风机盘管加新风系统的空气处理方式有：
（1）新风处理到室内状态的等焓线，不承担室内冷负荷；
（2）新风处理到室内状态的等含湿量线，新风机组承担部分室内冷负荷；
（3）新风处理到焓值小于室内状态点焓值,新风机组不仅承担新风冷负荷，还承担部分室内显热冷负荷和全部潜热冷负荷，风机盘管仅承担一部分室内显热冷负荷，可实现等湿冷却，可改善室内卫生和防止水患；
（4）新风处理到室内状态的等温线风机盘管承担的负荷很大，特别是湿负荷很大，造成卫生问题和水患；
（5）新风处理到室内状态的等焓线，并与室内状态点直接混合进入风机盘管处理。
风机盘管处理的风量比其它方式大，不易选型。
所以本设计选择新风处理到室内状态的等焓线，不承担室内冷负荷方案。
对本设计进行计算：
房间冷负荷21.67kW，湿负荷0.024924kg/s。
图5-2风机盘管侧送风示意图
kJ/kg，
=50%，冷负荷Q=21.67kW，湿负荷：
W=0.024924kg/s
采用将新风处理到室内空气焓值的方案，空气处理过程如图3-3。
图6-3风机盘管加新风系统焓湿图（夏季）
（1）计算热湿比：
在h-d图上根据室内及相对湿度
kJ/kg，
，过N点作
kJ/kg，送风量为：
>
10%
连接L、O两点并延长与OM相交得M点。
新风冷量：
kW
5.3空调系统的运行调节
综合考虑，本设计空调运行节能可由以下几个方面着手：
（1）一次回风空调系统的全年运行调节
在本设计中，采用“露点控制”调节法对空调系统进行运行调节。
即通过控制空气冷却器后的露点状态来调节送风状态参数。
（2）风机盘管机组的调节
室内冷、热负荷一般分为瞬变和渐变负荷两部分。
瞬变负荷是指由瞬时变化的室内照明、设备和人员以及太阳辐射热和使用情况等而发生变化，使各个房间产生大小不一的瞬变冷负荷。
渐变负荷是指通过房间的外维护结构的室外温差传热所引起的负荷。
一般，瞬变负荷可以靠风机盘管系统中的盘管来负担。
在本系统中，风机盘管机组采用水量调节、风量调节的方法来适应瞬变负荷的变化。
水量调节当室内负荷减少时，调节两通调节阀减少进入盘管中的水量，使盘管中的冷却水平均温度上升，送风含使量增大，房间的相对湿度将增加。
这种调节方法负荷的调节范围是100%～75%。
风量调节因为风机盘管机组上都设有高、中、低三档风量调节，配有三速开关，所以用户可根据需求手动选择风量档次，改变风机转速以调节通过盘管的风量。
6.空调设备的选择
6.1风机盘管的选型
（1）风机盘管选型依据：
风机盘管的选型应根据风机盘管所能提供的显热和全热冷负荷能满足房间所需显热和全热负荷的原则选型。
（2）风机盘管所需冷量
本设计中：
QF=5.5kw
（3）风机盘管所需风量
LF=250m³
/h
（4）选择风机盘管
根据所需冷量及中等风速选型原则，选择4-F2-11型离心风机盘管一台，其额定风量为250m³
/h，取最小水量L=0.93T/h，进水温度为7℃时查得风机盘管的冷量为5.52kW，满足要求。
故选的标准型4-F2-11型离心风机盘管一台。
6.2新风机组选型
总的新风量为不同房间单位时间新风量乘以不同房间的人员数量，并由此得出每层所须新风机组的负荷，再根据风量与冷量选择新风机组。
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