水土合算与水土分算Word文档格式.docx
《水土合算与水土分算Word文档格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《水土合算与水土分算Word文档格式.docx（10页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
+φ/2）+2ctg（45°
+φ/2）（4）引入主动土压力系数Ka和被动土压力系数
Kp,并令:
Ka=tg2（45°
-φ/2）（5）
Kp=tg2（45°
+φ/2）（6）
将式（5）、式（6）分别代入式（3）、式（4）得:
Pa=γZKa-2cKa（7）
Pp=γZKp+2cKp（8）
用朗金或库仑理论进行土压力计算时,通常要用到土的物性参数:
重度γ、内摩擦角φ和粘聚力c。
而各层土的物性参数是不一样的,在工程应用中一般有两种处理方法。
（1）直接取用各层土物性参数的方法
当地层由多层土组成时,可分别采用各层土的物性参数,分别计算得到各层土的主动土压力强度和被动土压力强度。
由于通常各土层是不同的,因此土压力强度图形沿挡土墙深度方向是不连续的;
在土压力计算过程中要比单一土层情况复杂些,但计算结果比较符合工程实际。
目前基坑支护结构土压力计算多采用专用程序计算,土层的数量几乎不会对计算速度产生影响。
因此,该方法在工程实际中得到广泛采用。
（2）取土层物性参数加权平均的方法
该方法一般在地下结构的初步设计阶段,希望采用简单的计算方法来初步确定基坑的支护方案,不需要对土压力进行精确计算。
为简化计算,将土层简化成单一均质土层的情况,通常采用土层厚度进行加权平均,算出等效的地层物性参数。
1.2.2土层中水压力的计算
地下水位稳定的地下结构物的侧向水压力可按静水压力确定,水压力强度根据帕斯卡定理计算:
pw=hwγw（9）
式中pw———侧向静水压力的强度值;
hw———水头高度,即地下水位到计算点的垂直距离;
γw———水的重度。
在基坑内外存在水头差的情况下,按照是否考虑地下水渗流的影响,侧向水压力分布存在三种形式,如图1所示。
（1）不考虑地下水渗流影响的水压力分布图式
图1a中,当基坑位于渗透性很小的粘土层中,尽管基坑内外存在很大的地下水位差,但不考虑地下水渗流的影响,于是基坑内、外侧均按静水压力考虑（如图1中虚线所示的三角形）。
考虑到基坑内外侧B点以下到C点以上,墙体内外侧静水压力可以抵消,实际计算时可以这样处理:
在基坑的地下水位高程B点以上,按静水压力三角形计算;
在此高程以下,水压力按矩形分布计算,但不再计入基坑内侧的水压力。
该计算图式是有缺陷的:
在挡土结构底端C点,基坑内外侧的水压力很不平衡,相差很大,是不合理的。
只有基坑开挖很快,且基坑内预先不进行井点降水,地下水的渗流还来不及发生时,方可采用该图式。
（2）地下水稳定渗流时,不考虑挡土墙隔水作用的水压力分布图式 在图1b中,由于渗流的影响,挡土结构底部C点处,基坑内外侧水压力平衡,因此整个水压力图形分为两部分:
以墙背面与基坑内地下水位相等处的B点为界,B点以上,按静水压力三角形分布计算;
B点以下为三角形,水压力由大到小按线性减少至零值。
（3）地下水稳定渗流时,考虑挡土墙隔水作用的水压力计算图式 图1c中,考虑地下水的稳定渗流,同时考虑挡土墙的隔水作用,挡土墙底部C点处仍有水头差;
考虑渗流作用,B点处的水压力小于静水压力。
具体计算方法如下:
B点处的水压力,由该点处的静水压力γwΔhw值减去Δpw1计算,即
Δpw1=iaγwΔhw（10）
式中Δpw1———基坑开挖面处水压力修正值;
ia———基坑外的近似水力坡度,
ia=0.7ΔhwHw1+hw1hw2
Δhw———基坑内、外侧地下水位之差;
hw1,hw2———分别为基坑内、外侧地下水位至挡
土结构底端的高度。
挡土结构底端处的水压力由基坑开挖深度处的静水压力γwΔhw减去Δpw2计算,即
Δpw2=iaγwΔhw1+ipγwΔhw2（11）
式中Δpw2———基坑开挖面处水压力修正值;
ip———基坑内被动区的近似水力坡度,
ip=0.7Δhw*hw2+hw1*hw2
2水土合算的概念与原理
2.1基本概念
水土合算的原则是,认为土孔隙中不存在自由的重力水,而存在结合水,它不传递静水压力,以土粒与孔隙水共同组成的土体作为对象,直接用土的饱和重度计算侧压力。
这一原则适用于不透水的粘土层。
2.2侧压力计算原理
在粘性土中,通过现场实测资料的分析,实测的水压力往往达不到静水压力值,按水土分算原则计算的水土压力值可能偏大,因此,一些地下工程的结构设计采用水土合算的原则。
水土合算原则是不再单独计算水压力,挡土结构上的侧向压力即为土压力,计算公式中不直接反映地下水的影响,当然,由于地下水的存在,使土层的物性参数发生变化,会间接影响土压力大小。
具体有两种计算方法:
（1）经典理论模式
按朗金理论,并考虑地面超载的影响,水土合算的主动土压力和被动土压力的计算公式为式（12）、式（13）,两式中的土的重度均为天然重度,即使是在地下水位以下也不采用浮重度。
Pa=（q+∑γihi）Ka-2cKa（12）
Pp=∑γihi·
Kp+2cKp（13）
式中Pa———主动土压力强度;
Pp———被动土压力强度;
γi———各层土的天然重度;
Ka———主动土压力系数,Ka=tg2（45°
-φ/2）;
Kp———被动土压力系数,Kp=tg2（45°
+φ/2）;
c、φ———分别为土的粘聚力和内摩擦角。
（2）经验系数法
土的物性参数c、φ等值的确定,有一定的随机性和人为性,完全依据地质勘察报告给出的参数进行计算,有时并不一定合理。
某一地区范围内的各施工现场的土层类别虽有差异但也
有共性,在大量工程实践的基础上,根据统计分析,直接给出某一地区的土压力计算公式已成为可能。
例如,上海地区实测水土压力的总的侧压力系数为0.55～0.75之间;
而天津地铁基坑设计过程中,水土压力总的侧压力系数多取为0.7。
3工程实例及应用分析
3.1水土分算工程实例
3.1.1工程地质与水文地质
（1）工程地质
上海市某地铁车站基坑工程所处场区地势平坦,地面高程在3.21～3.46之间。
车站穿越地段从上至下依次为:
①人工填土;
②2灰黄色粘土;
②3-1灰色粘质粉土;
②3-2灰色砂质粉土;
④灰色淤泥质粘土;
⑤1-1灰色粘土;
⑤2灰色砂质粉土。
其中②3-1、②3-2及⑤2层粉性土,渗透性大,强度小,在水头作用下易产生流砂管涌现象。
各土层分布详见图2。
（2）水文地质
该地段地下水位埋深为0.5～0.7m。
水文地质特征为具有多层空隙含水层结构,含水介质为粉性土。
②3-1、②3-2为粉性土层,受大气降水及地表水补给,其水位动态为气象型。
3.1.2围护结构设计
通过技术经济两方面综合比较分析,该基坑围护结构采用SMW围护结构方案。
（1）计算原则及方法
①围护结构计算按二级基坑控制变形;
②围护结构主要承受土压力荷载及地面超载引起的侧压力,土压力荷载按水土分算计;
③围护结构计算内容包括从基坑开挖到回筑主体结构各主要工况;
④围护结构水泥土与H型钢按共同承担弯矩但不协调变形考虑,型钢强度检算按独立承载考虑;
⑤车站主体结构使用阶段不考虑围护结构的承载能力。
（2）计算参数的确定
该站标准段水泥土搅拌桩水泥土掺量为20%,桩径为850mm,桩中心间距为600mm,按三孔套打单排布置;
H型钢高500mm,宽300mm,翼缘厚18mm,腹板厚11mm,按“1隔1”方式布置;
基坑采用609mm横撑,壁厚12mm,竖向按三道布置,纵向间距3.0m,基坑中间设一道支承立柱桩。
基坑支护断面图详见图2。
（3）入土深度及整体稳定性分析
依据上海市标准《基坑设计规程》,通过对抗管涌、抗底鼓等分析,确定水泥土搅拌桩入土深度为12m,桩长22m;
通过对基坑抗倾覆、抗隆起及整体稳定性分析,确定H型钢入土深度为10m,型钢长20m。
经检算,基坑整体稳定性安全系数为1.82>
1.25;
抗倾覆安全系数KQ=1.28>
1.2;
抗渗透安全系数KS=4.32>
2.0;
抗隆起安全系数KL=3.84>
2.5;
围护结构地基承载力安全系数KWZ=3.0>
2.5,各项指标均满足要求。
基坑结构计算图式见图3。
3.2水土合算工程实例
3.2.1工程地质及水文地质
上海市某地铁车站基坑工程所处地层从上至下依次为:
②2灰黄色粉质粘土,γ=18.7kN/m3,c=15.0kN/m2,=22.0°
;
③灰色淤泥质粉质粘土,γ=18.1kN/m3,c=17.0kN/m2,=18.4°
④灰色淤泥质粘土,γ=17.3kN/m3,c=17.0kN/m2,=10.7°
⑤1-1灰色粘土,γ=18.1kN/m3,c=19.0kN/m2,=14.4°
;
⑥暗绿色粘土,γ=20.0kN/m3,c=33.0kN/m2,=19.0°
⑦1-1草黄色砂质粉土,γ=19.6kN/m3。
各粘性土层基本特性为:
软塑～流塑,饱和,均匀,中～高压塑性,地基承载力特征值80～100kPa;
砂质土层一般为:
中密,不均匀,中压缩性。
该站主要涉及③、④层,具有较大流变特性,易产生较大变形和回弹隆起。
各土层分布详见图4。
经实测地下水位埋深0.6～0.9m。
粉性土层为潜水层,受大气降水及地表水补给,其水位动态为气象型,地下水对混凝土无侵蚀性。
⑦层粉性土、砂土为上海地区第一承压含水层,水位动态相对稳定,该承压水头埋深12.3m。
3.2.2围护结构设计
通过技术与经济比较,基坑围护结构采用地下连续墙方案。
（1）设计原则与方法
①围护结构计算按一级基坑控制变形;
②围护结构主要承受土压力荷载及地面超载引起的侧压力,土压力荷载按水土合算计。
基坑结构计算图式见图4;
④在使用阶段车站主体结构与围护结构按复合墙理论设计,考虑两者共同承载。
（2）计算参数确定
围护结构连续墙厚800mm,设五道横撑,纵向间距3m,横撑为Υ609,壁厚12mm钢管,基坑中间设一道立柱支承桩。
围护结构的入土深度主要通过整体稳定性、抗倾覆、抗隆起、抗渗等综合因素确定。
车站主体标准段连续墙入土深度12.65m,经检算,抗倾覆稳定性系数KP=1.23>
抗渗安全系数KS=2.59>
抗隆起安全系数KL=2.53>
围护墙底地基承载力系数KWZ=3.76>
2.5,均满足要求。
3.3工程实例分析
3.3.1工程实例1
该站基坑深度较浅,设计中地层压力采用了水土分算的原则。
主要考虑如下因素:
（1）该车站所处大部分地层,土的渗透性大,按水土分算较为合理。
（2）SMW围护结构在我国尚属新型围护结构型式,在地铁车站主体结构设计中应用不多,为安全计,采用水土分算原则。
（3）SMW围护结构为有围檩基坑支护体系,考虑围檩的安拆等工序较多,支护效果不如无围檩支护体系,故在计算中可偏于保守一些。
（4）SMW围护结构中H型钢可重复利用,因此,保守一点的设计不会给工程投资带来较大影响。
3.3.2工程实例2
该站基坑深度较深,地层压力采取了水土合算的原则。
主要原因如下:
（1）该车站所处大部分地层,土的渗透性小,按水土合算较为合理。
（2）地下连续墙在我国,尤其是在上海地区应用很多,工艺成熟,施工经验丰富,采用上海地区经验土压力系数法进行计算是适宜的。
（3）地下连续墙刚度、强度均较大,安全性好。
因此,在有充分依据时,可考虑水土合算原则。
（4）地下连续墙围护结构工程造价高,在地铁车站投资中所占比重较大,优化地下连续墙设计对控制工程造价具有重要意义。
（5）通过上海地区大量工程类比,认为该站围护结构地层压力采用水土合算原则是安全稳妥的。
4结论
从以上分析可见,水土压力的计算在土工分析中是一个既重要又复杂的问题,水土压力计算模式的选择不仅与工程所处地层性质有关,还与工程本身特点、施工方法、甚至施工季节都有关系;
同时也跟工程重要性、社会影响等社会因素有关。
因此,水土压力计算模式的选择不能一概而论,而应针对工程的具体情况,结合各方面的因素,多角度、全方位地进行综合分析论证,既要有科学理论作指导,同时还需要有大量工程实践作验证。
升级会员 