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10.
图示体系是几何不变体系。
〔×
〕
11.
图示体系按三刚片法那么分析，三铰共线，故为几何瞬变体系。
12.
图示体系为几何瞬变。
13.在图示体系中，去掉其中任意两根支座链杆后，所余下局部都是几何不变的。
14.
图示体系为几何可变体系。
15.
16.
第三章静定结构的内力计]
1.静定结构在支座移动时，会产生：
〔C〕
A.内力
B.应力
C.刚体位移
D.变形。
2.静定结构有变温时：
A.无变形，无位移，无内力
B.有变形，有位移，有内力
C.有变形，有位移，无内力
D.无变形，有位移，无内力。
3.图示两桁架结构杆AB的内力分别记为和。
那么二者关系为：
A.N1>
N2B.N1<
N2
C.N1=N2D.N1=-N2
4.图示结构在所示荷载作用下，其A支座的竖向反力与B支座的反力相比为：
〔B〕
A.前者大于后者
B.二者相等,方向相同
C.前者小于后者
D.二者相等,方向相反
5.在静定结构中，除荷载外，其它因素如温度改变，支座移动等，〔：
C〕
A.均会引起内力
B.均不引起位移
C.均不引起内力
D.对内力和变形没有影响。
6.图示结构CD杆的内力是:
〔B〕
B.P
C.－P/2
7.图示结构截面A的弯矩〔以下侧受拉为正〕是：
A.mB.－mC.－
8.图示结构杆BC的轴力NBC是：
－
9.
图示桁架由于制造误差AB杆短了3cm，装配后AB杆将被拉长。
图示梁上的荷载P将使CD杆产生内力。
图示拱在荷载作用下,NDE为30kN。
图示结构BC杆B端弯矩〔下边受拉为正〕MBC=ql2/2。
13.
图示结构中的反力H=2kN。
第四章静定结构的位移计算
1.图示梁上，先加P1，A、B两点挠度分别为⊿1、⊿2,再加P2，挠度分别增加⊿1’和
⊿2’，那么P1做的总功为：
A.P1⊿1/2
B.P1（⊿1+⊿1’）/2
C.P1（⊿1+⊿1’）
D.P1⊿1/2+P1⊿1’
2.按虚力原理所建立的虚功方程等价于：
A.静力方程
B.物理方程
C.平衡方程
D.几何方程。
3.导出单位荷载法的原理：
A.虚位移原理
B.虚力原理
C.叠加原理
D.静力平衡条件。
4.图示伸臂粱，温度升高t1>
t2，那么C点和D点的位移：
A.都向下
B.都向上
点向上，D点向下
点向下,D点向上
5.图示梁A点的竖向位移为〔向下为正〕：
A.Pl3/（24EI）
B.Pl3/（16EI）
C.5Pl3/（96EI）
D.5Pl3/（48EI）
6.
图示刚架B点水平位移△BH为：
7.求图示梁铰C左侧截面的转角时，其虚拟状态应取〔C〕
8.图示刚架，EI=常数，各杆长为l，A截面的转角为：
A.ql3/（24EI）〔顺时针）
B.ql3/（6EI）〔顺时针〕
C.ql3/（48EI）〔顺时针〕
D.ql3/（12EI）〔顺时针〕
9.图示结构EI=常数，C点的水平位移〔←〕为:
〔D〕
A.180/（EI）
B.220/（EI）
C.360/（EI）
D.640/（EI）
10.图示组合结构，假设CD杆（EA=常数）制造时做短了⊿，那么E点的竖向位移为：
A.向上
B.向下
C.等于零
D.不定，取决于杆CD的EA值
11.图示结构〔EI=常数〕，F截面转角〔以顺时针为正〕为:
〔A〕
A.qa3/3EI
C.qa2/EI
图示结构各杆温度均匀升高t度，且EI和EA均为常数，线膨胀系数为α，那么D点的竖向向下位移⊿DV为：
图示简支梁，当P1=1，P2=0时，1点的挠度为，2点挠度为。
当P1=0，P2=1时，那么1点的挠度为。
图示梁AB在所示荷载作用下的M图面积为ql3/3。
（×
）
图示桁架中,杆CD加工后比原尺寸短一些，装配后B点将向右移动。
图示结构中B点的挠度不等于零。
17.
图示结构A截面的转角为φA=Pa2/2EI（×
18.
图示混合结构，在荷载作用下，D点的竖向位移⊿DV=0。
第五章力法
1.力法方程是沿根本未知量方向的：
A．力的平衡方程
B．位移为零方程
C．位移协调方程
D．力的平衡及位移为零方程。
2.超静定结构在荷载作用下的内力和位移计算中，各杆的刚度应为：
A．均用相对值
B．均必须用绝对值
C．内力计算用绝对值，位移计算用相对值
D．内力计算可用相对值，位移计算须用绝对值。
3.图示对称结构EI=常数，中点截面C及AB杆内力应满足：
〔C〕。
A.M≠0,Q=0,N≠0,NAB≠0
B.M=0,Q≠0,N=0,NAB≠0
C.M=0,Q≠0,N=0,NAB=0
D.M≠0,Q≠0,N=0,NAB=0
4.图示结构的超静定次数为：
A．5次
B．8次
C．12次
D．7次
5.
图中取A的竖向和水平支座反力为力法的根本未知量X1（向上）和X2（向左），那么柔度系数：
A．δ11>
0,δ22<
B．δ11<
0,δ22>
C．δ11<
D．δ11>
6.图a结构的最后弯矩图为：
〔：
A〕
A．图bB．图c
C．图dD．都不对
7.图示结构EI=常数，在给定荷载作用下，QAB为：
A．-10kN
B．0
C．5kN
D．-5kN
8.
图示梁用力法计算时，计算最简单的根本体系为图：
9.图a结构，取图b为力法根本体系，EI=常数，？
1为：
C.
图示结构的超静定次数为4。
11.在荷载作用下，超静定结构的内力与EI的绝对值大小有关。
〕
图b所示结构可作图a所示结构的根本体系。
图示桁架各杆EA相同，C点受水平荷载P作用，那么AB杆内力NAB=P/2。
图示结构，设温升t1>
t2，那么支座反力RA与RC方向向上，而RB必须向下。
图a所示结构的图如图b所示。
EI=常数。
图示对称桁架，各杆EA，l相同，NAB=P/2。
答题：
对.错.〔已提交〕
第六章位移法
1.
在位移法根本方程中，系数γij代表：
A.Zj=1时，在附加约束i处产生的约束力
B.只有Zj时，由于Zj=1在附加约束i处产生的约束力
C.Zj=1在附加j处产生的约束力
D.只有Zi时，由于Zi=1在附加约束j处产生的约束力
2.图示结构用位移法求解时，未知数个数为：
3.在常用超静定杆系结构中，不能用位移法求解的结构是：
A.桁架
B.拱
C.组合结构
D.均可求解。
4.用位移法求解图示结构时，独立的结点角位移和线位移未知数数目分别为：
A.3,3B.4,3
C.4,2D.3,2
5.用位移法计算图示结构内力时，根本未知量数目为：
6.用位移法计数图示结构的根本未知数数目是：
7.计算刚架时，位移法的根本结构是：
A.超静定铰结体系
B.单跨超静定梁的集合体
C.单跨静定梁的集合体
D.静定刚架。
图〔a〕对称结构可简化为图〔b〕来计算。
9.
图示结构横梁无弯曲变形，故其上无弯矩。
10.位移法未知量的数目与结构的超静定次数有关。
11.位移法的典型方程与力法的典型方程一样，都是变形谐调方程。
〔×
〕
12.用位移法可以计算超静定结构，也可以计算静定结构。
图b为图a用位移法求解时的根本体系和根本未知量Z1,Z2，其位移法典型方程中的自由项R1P=0,R2P=P。
图示结构a用位移法求解时，3图应如图b形状。
图示结构用位移法求解时，Z1=Pl3/30EI（→）。
图示结构用位移法计算得AB杆轴力为NAB=21P/16〔压〕〔EI=常数〕。
图示结构在荷载作用下的弯矩图形状是正确的。
第七章力矩分配法
1.
在力矩分配法的计算中，当放松某个结点时，其余结点所处状态为〔
〕。
〔A〕
全部放松；
〔B〕
必须全部锁紧；
〔C〕
相邻结点放松；
〔D〕
相邻结点锁紧。
参考答案：
D
2.
力矩分配法中的分配弯矩等于〔
固端弯矩；
远端弯矩；
不平衡力矩〔即约束力矩〕乘以分配系数再改变符号；
固端弯矩乘以分配系数。
C
3.
等直杆件AＢ的弯矩传递系数
〔〕。
〔A〕与B端支承条件及杆件刚度有关；
〔B〕只与B端支承条件有关；
〔C〕与A，B端支承条件有关；
〔D〕只与A端支承条件有关。
B
4.
汇交于某结点各杆端的力矩分配系数之比等于各杆〔
线刚度之比；
抗弯刚度之比；
劲度系数〔转动刚度〕之比；
传递系数之比。
5.
图示结构汇交于A的各杆件抗弯劲度系数之和为
，那么AB杆A端的分配系数为〔〕。
〔A〕
=4
/
；
〔B〕
=3
〔C〕
=2
〔D〕
=
。
6.
图示各结构杆件的E、I、l均相同，上图杆件的劲度系数〔转动刚度〕与以下哪个图的劲度系数〔转动刚度〕相同。
〔〕
7.
假设用力矩分配法计算图示刚架，那么结点A的不平衡力矩〔约束力矩〕为〔〕。
〔A〕
8.
力矩分配法中的分配系数、传递系数与外来因素〔荷载、温度变化等〕有关。
〔
〕
×
9.
转动刚度〔杆端劲度〕S只与杆件线刚度和其远端的支承情况有关。
对.
错.〔已提交〕
10.
力矩分配法仅适用于解无线位移结构。
11.
图示杆AB与CD的EI，l相等，但A端的劲度系数〔转动刚度〕
大于C端的劲度系数〔转动刚度〕
12.
图示连续梁，用力矩分配法求得杆端弯矩
13.
图示刚架可利用力矩分配法求解。
14.
图示结构给出的力矩分配系数是正确的。
〔 〕
15.
用力矩分配法计算图示结构时，杆端AC的分配系数
=18/29。
〔×
第八章力矩分配法
梁的绝对最大弯矩表示在一定移动荷载作用下〔
梁某一截面的最大弯矩；
梁某一截面绝对值最大的弯矩；
当移动荷载处于某一最不利位置时相应的截面弯矩；
梁所有截面最大弯矩中的最大值。
欲使支座B截面出现弯矩最大值
，梁上均布荷载的布局应为〔 〕。
图示结构中截面E弯矩影响线形状为〔〕。
间接与直接荷载作用下的影响线的相同与不同之点是〔
间接荷载是沿主梁上的纵梁移动；
间接荷载作用下的影响线不能用静力法绘制；
间接荷载作用下影响线在结点处的竖标与直接荷载作用下的相等；
差异是在每一
纵梁范围里间接荷载作用下的影响线是一条直线；
直接荷载是沿主梁移动。
图示结构
影响线已作出如下图，其中竖标
是〔〕。
〔A〕P=1在E时，D截面的弯矩值；
〔B〕P=1在C时，E截面的弯矩值；
〔C〕P=1在E时，B截面的弯矩值；
〔D〕P=1在E时，C截面的弯矩值。
当单位荷载P=1在图示简支梁的CB段上移动时，C截面剪力Q的影响线方程为〔〕。
〔A〕x/l；
〔B〕-x/l；
〔C〕-（l-x）/l；
〔D〕（l-x）/l。
据影响线的定义，图示悬臂梁C截面的弯矩影响线在C点的纵标为〔〕。
〔A〕0；
〔B〕-3m；
〔C〕-2m；
〔D〕-1m。
A
图示结构，
影响线〔下侧受拉为正〕D处的纵标为〔〕。
〔B〕l；
〔C〕-l；
〔D〕-2.236l/2。
影响线的AC段纵标不为零。
影响线是用于解决活载作用下结构的计算问题，它不能用于恒载作用下的计算。
图示梁K截面的
影响线、
影响线形状如图a、b所示。
简支梁跨中C截面弯矩影响线的物理意义是荷载
作用在截面C的弯矩图形。
〔 〕
静定结构及超静定结构的内力影响线都是由直线组成。
图a中P为静荷载，图b为a中截面C的弯矩影响线，那么图a中
图示梁的绝对最大弯矩发生在距支座A6.625m处。
〔 〕
16.
用机动法作得图a所示结构
影响线如图b。
17.
的影响线如图b所示。
〔 ）
18.
图示结构QB左影响线上的最大纵距为-1。
19.
图a所示桁架的
第九章结构的动力计算
图示三个主振型形状及其相应的圆频率
，三个频率的关系应为：
A．
B．
C．
D．
。
体系的跨度、约束、质点位置不变，下列哪种情况自振频率最小：
A．质量小，刚度小；
B．质量大，刚度大；
C．质量小，刚度大；
D．质量大，刚度小。
A.
B.
C.
D.〔已提交〕
图示下列体系作动力计算时，内力和位移动力系数相同的体系为：
设直杆的轴向变形不计，图示体系的动力自由度为：
A．1；
B．2；
C．3；
D．4。
假设要减小受弯结构的自振频率，那么应使：
A．EI增大，m增大；
B．EI减少，m减少；
C．EI减少，m增大；
D．EI增大，m减少。
图示体系的自振频率
为：
图示体系不计阻尼的稳态最大动位移
，其最大动力弯矩为：
图示体系设
为自振频率）可如下计算稳态动位移。
动力位移总是要比静力位移大一些。
体系的动力自由度与质点的个数不一定相等。
下图所示动力体系，1点的位移和弯矩的动力系数相同。
单自由度体系如图，
，欲使顶端产生水平位移
，需加水平力
，那么体系的自振频率
图a体系的自振频率比图b的小。
不计阻尼时，图示体系的自振频率
图示桁架的自振频率为
（杆重不计）
不计杆件质量和阻尼影响，图示体系（EI=常数）的运动方程为：
，其中
已知图示体系的
，那么其振幅为
第十章矩阵位移法
图示结构，用矩阵位移法计算时的未知量数目为：
A．9；
B．5；
C．10；
D．6。
（）
平面杆件结构一般情况下的单元刚（劲）度矩阵
，就其性质而言，是：
A．非对称、奇异矩阵；
B．对称、奇异矩阵；
C．对称、非奇异矩阵；
D．非对称、非奇异矩阵。
已知图示刚架各杆EI=常数，当只考虑弯曲变形，且各杆单元类型相同时，
采用先处理法进行结点位移编号，其正确编号是：
单元杆端力列阵按轴力、剪力、弯矩顺序排列，杆端位移列阵按轴向线位移、垂直轴线的线位移、角位移顺序排列时，那么局部坐标下单元刚度矩阵
中的
等于：
结构刚度矩阵是对称矩阵，即有
，这可由位移互等定理得到
证明。
局部坐标系单元刚度矩阵
和整体坐标系单元刚度矩阵
均为对称矩阵。
在刚度法方程中，当结构刚度矩阵是n阶方阵时，不论结构上的荷载
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