溴化锂吸收式制冷机的工作原理.docx
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溴化锂吸收式制冷机的工作原理
溴化锂吸收式制冷机的工作原理
冷水在蒸发器内被来自冷凝器减压节流后的低温冷剂水冷却，冷剂水自身吸收冷水热量
后蒸发，成为冷剂蒸汽，进入吸收器内，被浓溶液吸收，浓溶液变成稀溶液。
吸收器里的稀溶液，由溶液泵送往热交换器、热回收器后温度升高，最后进入再生器，在再生器中稀溶液
被加热，成为最终浓溶液。
浓溶液流经热交换器，温度被降低，进入吸收器，滴淋在冷却水管上，吸收来自蒸发器的冷剂蒸汽，成为稀溶液。
另一方面，在再生器内，外部高温水加热溴化锂溶液后产生的水蒸汽，进入冷凝器被冷却，经减压节流，变成低温冷剂水，进入蒸发
器，滴淋在冷水管上，冷却进入蒸发器的冷水。
该系统由两组再生器、冷凝器、蒸发器、吸收器、热交换器、溶液泵及热回收器组成，并且依靠热源水、冷水的串联将这两组系统有机
地结合在一起，通过对高温侧、低温侧溶液循环量和制冷量的最佳分配，实现温度、压力、浓度等参数在两个循环之间的优化配置，并且最大限度的利用热源水的热量，使热水温度可
降到66C。
以上循环如此反复进行，最终达到制取低温冷水的目的。
溴化锂吸收式制冷机以水为制冷剂，溴化锂水溶液为吸收剂，制取0C以上的低温水，
多用于空调系统。
溴化锂的性质与食盐相似，属盐类。
它的沸点为1265C,故在一般的高
温下对溴化锂水溶液加热时，可以认为仅产生水蒸气，整个系统中没有精馏设备，因而系统
更加简单。
溴化锂具有极强的吸水性，但溴化锂在水中的溶解度是随温度的降低而降低的，溶液的浓度不宜超过66%，否则运行中，当溶液温度降低时，将有溴化锂结晶析出的危险性，破坏循环的正常运行。
溴化锂水溶液的水蒸气分压，比同温度下纯水的饱和蒸汽压小得
多，故在相同压力下，溴化锂水溶液具有吸收温度比它低得多的水蒸气的能力，这是溴化锂
吸收式制冷机的机理之一。
单效溴化锂吸收式制冷机
溴化锂吸收式制冷机原理工作原理与循环
溶液的蒸气压力是对平衡状态而言的。
如果蒸气压力为0.85kPa的溴化锂溶液与具有
1kPa压力（7C）的水蒸气接触，蒸气和液体不处于平衡状态，此时溶液具有吸收水蒸气的能力，直到水蒸气的压力降低到稍高于0.85kPa（例如：
0.87kPa）为止。
图1吸收制冷的原理
0.87kPa和0.85kPa之间的压差用于克服连接管道中的流动阻力以及由于过程偏离平衡状态而产生的压差，如图1所示。
水在5C下蒸发时，就可能从较高温度的被冷却介质中吸
收气化潜热，使被冷却介质冷却。
为了使水在低压下不断气化，并使所产生的蒸气不断地被吸收，从而保证吸收过程的不断进行，供吸收用的溶液的浓度必须大于吸收终了的溶液的浓度。
为此，除了必须不断地供
给蒸发器纯水外，还必须不断地供给新的浓溶液，如图1所示。
显然，这样做是不经济的。
图2单效溴化锂吸收式制冷机系统图3双筒溴化锂吸收式制冷机的系统
1-冷凝器；2-发生器；3-蒸发器；4-吸收器；5-热交换器；6-U型管；
7-防晶管；8-抽气装置；9-蒸发器泵；10-吸收器泵；11-发生器泵；12-三通阀
实际上采用对稀溶液加热的方法，使之沸腾，从而获得蒸馏水供不断蒸发使用，如图2
所示。
系统由发生器、冷凝器、蒸发器、节流阀、泵和溶液热交换器等组成。
稀溶液在加热以前用泵将压力升高，使沸腾所产生的蒸气能够在常温下冷凝。
例如，冷却水温度为35C
时，考虑到热交换器中所允许的传热温差，冷凝有可能在40C左右发生，因此发生器内的
压力必须是7.37kPa或更高一些（考虑到管道阻力等因素）。
发生器和冷凝器（高压侧）与蒸发器和吸收器（低压侧）之间的压差通过安装在相应管道上的膨胀阀或其它节流机构来保持。
在溴化锂吸收式制冷机中，这一压差相当小，一般只
有6.5~8kPa，因而采用U型管、节流短管或节流小孔即可。
离开发生器的浓溶液的温度较高，而离开吸收器的稀溶液的温度却相当低。
浓溶液在未
被冷却到与吸收器压力相对应的温度前不可能吸收水蒸气，而稀溶液又必须加热到和发生器
压力相对应的饱和温度才开始沸腾，因此通过一台溶液热交换器，使浓溶液和稀溶液在各自
进入吸收器和发生器之前彼此进行热量交换，使稀溶液温度升高，浓溶液温度下降。
由于水蒸气的比容非常大，为避免流动时产生过大的压降，需要很粗的管道，为避免这
一点，往往将冷凝器和发生器做在一个容器内，将吸收器和蒸发器做在另一个容器内，如图
3所示。
也可以将这四个主要设备置于一个壳体内，高压侧和低压侧之间用隔板隔开，如图4所示。
图4单筒溴化锂吸收式制冷机的系统
1—冷凝器；2—发生器；3—蒸发器；4—吸收器；
5—热交换器；6、7、8—泵；9—U型管
综上所述，溴化锂吸收式制冷机的工作过程可分为两个部分：
（1）发生器中产生的冷剂蒸气在冷凝器中冷凝成冷剂水，经U形管进入蒸发器，在低压下蒸
发，产生制冷效应。
这些过程与蒸气压缩式制冷循环在冷凝器、节流阀和蒸发器中所产生的过程完全相同；
（2）发生器中流出的浓溶液降压后进入吸收器，吸收由蒸发器产生的冷剂蒸气，形成稀溶液，
用泵将稀溶液输送至发生器，重新加热，形成浓溶液。
这些过程的作用相当于蒸气压缩式制
作过程可以用…匸图表示，见图5。
理想过程是指工质在流动过程中没有任何阻力损失,各设备与周围空气不发生热量交换，发生终了和吸收终了的溶液均达到平衡状态。
图5溴化锂吸收式制冷机工作过程在•’图上的表示
（1）发生过程
点2表示吸收器的饱和稀溶液状态，其浓度为，压力为，温度为5，经过发生
器泵，压力升高到芒上，然后送往溶液热交换器，在等压条件下温度由%升高至®，浓
度不变，再进入发生器，被发生器传热管内的工作蒸气加热，温度由'升高到■'；.压力下
的饱和温度S，并开始在等压下沸腾，溶液中的水分不断蒸发，浓度逐渐增大，温度也逐渐升高，发生过程终了时溶液的浓度达到［，温度达到*，用点4表示。
2-7表示稀溶液
在溶液热交换器中的升温过程，7-5-4表示稀溶液在发生器中的加热和发生过程，所产生的
水蒸气状态用开始发生时的状态（点4'）和发生终了时的状态（点3'）的平均状态点3'
表示，由于产生的是纯水蒸气，故状态位于=0的纵坐标轴上。
（2）冷凝过程
由发生器产生的水蒸气（点3'）进入冷凝器后，在压力不变的情况下被冷凝器管内流
动的冷却水冷却，首先变为饱和蒸气，继而被冷凝成饱和液体（点3），3'-3表示冷剂蒸气
在冷凝器中冷却及冷凝的过程。
（3）节流过程
压力为卩息的饱和冷剂水（点3）经过节流装置（如U形管），压力降为耳。
（处=巩）后
故节流后的状态点（图中未标
进入蒸发器。
节流前后因冷剂水的焓值和浓度均不发生变化,
1'）,尚未气化的大
出）与点3重合。
但由于压力的降低，部分冷剂水气化成冷剂蒸气（点
部分冷剂水温度降低到与蒸发压力戸。
相对应的饱和温度耳（点1），并积存在蒸发器水盘
中，因此节流前的点3表示冷凝压力「，：
下的饱和水状态，而节流后的点3表示压力为的
饱和蒸气（点）和饱和液体（点1）相混合的湿蒸气状态。
（4）蒸发过程
积存在蒸发器水盘中的冷剂水（点1）通过蒸发器泵均匀地喷淋在蒸发器管簇的外表面，吸
收管内冷媒水的热量而蒸发，使冷剂水的等压、等温条件下由点1变为1'，1-1'表示冷剂
水在蒸发器中的气化过程。
（5）吸收过程
浓度为八、温度为口、压力为的溶液，在自身的压力与压差作用下由发生器流
至溶液热交换器，将部分热量传给稀溶液，温度降到命（点8）,4-8表示浓溶液在溶液热
交换器中的放热过程。
状态点8的浓溶液进入吸收器，与吸收器中的部分稀溶液（点2）混
合，形成浓度为＞温度为®的中间溶液（点9'）,然后由吸收器泵均匀喷淋在吸收器管簇的外表面。
中间溶液进入吸收器后，由于压力的突然降低，故首先闪发出一部分水蒸气,浓度增大，用点9表示。
由于吸收器管簇内流动的冷却水不断地带走吸收过程中放出的吸收热，因此中间溶液便具有不断地吸收来自蒸发器的水蒸气的能力，使溶液的浓度降至
（点2）。
8-9'和2-9'表示混合过程，9-2表示吸收器中的吸收过程。
得到下式
吳送--？
鈕）你
a称为循环倍率。
它表示在发生器中每产生1kg水蒸气所需要的溴化锂稀溶液的循环
量。
（艺r一覚）称为放气范围。
上面所分析的过程是对理想情况而言的。
实际上，由于流动阻力的存在，水蒸气经过
挡水板时压力下降，因此在发生器中，发生压力应大于冷凝压力戸息,在加热温度不变
的情况下将引起溶液浓度的降低。
另外，由于溶液液柱的影响，底部的溶液在较高压力下发
使发生终了浓溶液的浓
生，同时又由于溶液与加热管表面的接触面积和接触时间的有限性,
度畫;低于理想情况下的浓度占T,-列）称为发生不足；在吸收器中，吸收器压力应小
于蒸发压力，在冷却水温度不变的情况下，它将引起稀溶液浓度的增大。
由于吸收剂与被
吸收的蒸气相互接触的时间很短，接触面积有限，加上系统内空气等不凝性气体存在，均降低溶液的吸收效果，吸收终了的稀溶液浓度咅:
比理想情况下的伫高，（勇-蠢）称为吸收不足。
发生不足和吸收不足均会引起工作过程中参数的变化，使放气范围减少，从而影响
循环的经济性。
溴化锂吸收式制冷机的热力及传热计算
溴化锂吸收式制冷机的计算应包括热力计算、传热计算、结构设计计算及强度校核计算等，此处仅对热力计算和传热计算的方法与步骤加以说明。
热力计算
溴化锂吸收式制冷机的热力计算是根据用户对制冷量和冷媒水温的要求，以及用户所能
提供的加热热源和冷却介质的条件，合理地选择某些设计参数（传热温差、放气范围等），
然后对循环加以计算，为传热计算等提供计算和设计依据。
（1）已知参数
1制冷量它是根据生产工艺或空调要求，同时考虑到冷损、制造条件以及运转的经济性等因素而提出。
2冷媒水出口温度〜它是根据生产工艺或空调要求提出的。
由于与蒸发温度®有关。
若命下降，机组的制冷及热力系数均下降，因此在满足生产工艺或空调要求的基础上，应
尽可能地提高蒸发温度。
对于溴化锂吸收式制冷机，因为用水作制冷剂，故一般®■大于5C。
3
能使冷凝压力下
冷却水进口温度f初根据当地的自然条件决定。
应当指出，尽管降低
'评愈低愈好，而是有一定
0.1~0.25Mpa的饱和蒸气或
则热效率可获得进一步的提
降，吸收效果增强，但考虑到溴化锂结晶这一特殊问题，并不是的合理范围。
机组在冬季运行时尤应防止冷却水温度过低这一问题。
4加热热源温度考虑到废热的利用、结晶和腐蚀等问题，采用75C以上的热水作为热源较为合理。
如能提供更高的蒸气压力，
高。
（2）设计参数的选定
1吸收器出口冷却水温度^1和冷凝器的口冷却水温度^2由于吸收式制冷机采用热能作
为补偿手段，所以冷却水带走的热量远大于蒸气压缩式制冷机。
为了节省冷却水的消耗量，往往使冷却水串联地流过吸收器和冷凝器。
考虑到吸收器内的吸收效果和冷凝器允许有较高
的冷凝压力这些因素，通常让冷却水先经过吸收器，再进入冷凝器。
冷却水的总温升一般取7~9C，视冷却水的进水温度而定。
考虑到吸收器的热负荷只1较冷凝器的热负荷1曲』大，通过吸收器的温升二=1较通过冷凝器的温升—-2高。
冷却水的总温升「飞为
也三虹机+肚说。
如果水源充足或加温度太低，则可采用冷却水并联流过吸收器和冷凝器的方式，这时冷凝器内冷却水的温升可以高一些。
当采取串联方式时，
s川g匸⑵
十仏业C⑶
2冷凝温度“及冷凝压力芒丘冷凝温度一般比冷却水出口温度高2~5C，即
血=心~⑦匸⑷
根据4查水蒸气表求得卩怎，即仏）
3蒸发温度％及蒸发压力芒口蒸发温度一般比冷媒水出水温度低2~4C。
如果要求较低,
则温差取较小值，反之，取较大值，即
汗％+（2~4）C（5）
蒸发压力乩根据S求得，即也）
4吸收器内稀溶液的最低温度$吸收器内稀溶液的出口温度耳一般比冷却水出口温度高
3~5C，取较小值对吸收效果有利，但传热温差的减小将导致所需传热面积的增大，反之亦然。
耳二匚十&诃十⑹
5吸收器压力吸收器压力因蒸气流经挡水板时的阻力损失而低于蒸发压力。
压降的大小
与挡水板的结构和气流速度有关，一般取如厂自，即
6稀溶液浓度Fd根据刀・和耳，由溴化锂溶液的方-疋图确定，即
，—一（8）
7浓溶液浓度Mr为了保证循环的经济性和安全可行性，希望循环的放气范围（打-携）在
0.03~0.06之间，因而
二二：
="=；；口心（9）
8发生器内溶液的最高温度為发生器出口浓溶液的温度耳可根据
鼻=fCpJ匸（10）
的关系在溴化锂溶液的I-''-"-Ll图中确定。
尽管发生出来的冷剂蒸气流经挡水板时有阻力存
在，但由于如N与理相比其数值很小，可以忽略不计，因此假定pj玖时影响甚微。
一般希望S比加热温度h低10~40C，如果超出这一范围，则有关参数应作相应的调整。
R
较高时，温差取较大值。
9溶液热交换器出口温度®与打浓溶液出口温度氐由热交换器冷端的温差确定，如果温差
较小，热效率虽较高，要求的传热面积仍会较大。
为防止浓溶液的结晶，4应比巴浓度所
对应的结晶温度高10C以上，因此冷端温差取15~25C,即卩
抵5+（15七）Qii）
如果忽略溶液与环境介质的热交换，稀溶液的出口温度岛可根据溶液交换的热平衡式确定，
即'■-_"n"n-'■:
対三二俎一扱）+為kJ临
&（12）
再由爲和蔬在图上确定®，式中也二糅K作一化）。
10吸收器喷淋溶液状态为强化吸收器的吸收过程，吸收器通常采用喷淋形式。
由于进入吸
收器的浓溶液量较少，为保证一定的喷淋密度，往往加上一定数量稀溶液，形成中间溶液后
喷淋，虽然浓度有所降低，但因喷淋量的增加而使吸收效果增强。
假定在的浓溶液中再加入尙如£的稀溶液，形成状态为9'的中间溶液,
如图6所示，根据热平衡方程式
（q血~tJnul十孑皿）爲,—@迓~QuA）^5+吋m爲
塞—1+纟m-［妇二&_1）尿十4-k■工
尬丿弧
令J二Qm/^mcL，贝
爲.
（fit-l）Ag十她
（13）
1kg冷剂水蒸气需补充稀溶液的公斤数。
/=0。
同样，可由混合溶液的物量平衡
f称为吸收器稀溶液再循环倍率。
它的意义是吸收
一般」-，有时用浓溶液直接喷淋，即式求出中间溶液的浓度。
即
再由朋#和久通过必-£图确定混合后溶液的温度S。
（3）设备热负荷计算
设备的热负荷根据设备的热平衡式求出。
1
制冷机中的冷剂水的流量©吹冷剂水流量缶计由已知的制冷量©和蒸发器中的单位热
负荷©0确定。
由图7可知
—（16）
2发生器热负荷」由图8可知
Qg=（益r-q3虬鼻-堺血妇
即
2二％［（一恢+対■咙）］kW（17）
Qk他弋）kWg
④吸收器热负荷-：
由图10可知
2工（张-。
讹）為+给d広-务f爲
2三缢血-1廳+毎-厲為）］kW（19）
5溶液热交换热负荷由图11可知
Q«=（爲-阳二3逐-捡）他-松）
二也-柏）］-1）（札-枸）］LW（20）
（4）装置的热平衡式、热力系数及热力完善度
若忽略泵消耗功率带给系统的热量以及系统与周围环境交换的热量，整个装置的热平衡式应
为
型+2=2+2kW（21）
热力系数用厂表示，它反映消耗单位蒸气加热量所获得的制冷量，用于评价装置的经济性，
按定义
C=—
2（22）
单效溴化锂吸收式制冷机的匸1一般为0.65~0.75，双效溴化锂吸收式制冷机的丨：
1通常在1.0以上。
热力完善度是热力系数与同热源温度下最高热力系数的比值。
假设热源温度为耳，环境温
度为5，冷源温度为9，则最高热力系数为
『T、y
ILL'IX
<丿
Vi_71J
热力完善度可表示为
它反映制冷循环的不可逆程度。
（5）加热蒸气的消耗量和各类泵的流量计算
1加热蒸气的消耗量-LE
$IMT
式中A
kg/s
考虑热损失的附加系数，A=1.05~1.10;
――''-----加热蒸气焓值，kJ/kg;
――』-----加热蒸气凝结水焓值，kJ/kg。
2吸收器泵的流量
-^―x360D=严X3600ri?
fh
QZlOX1O（26）
式中Q举-----吸收器喷淋溶液量，kg/s;
――-----喷淋溶液密度，kg/l，由图查取。
3发生器泵的流量
务=—^―X3600=—^—^3600m?
/h
1必刈（27）
式中‘-.-----稀溶液密度，kg/l，由图查取。
4冷媒水泵的流量
5
（28）
冷媒水的比热容，久=4186*kJ馄■K）；
冷媒水的进口温度，C；
冷媒水的出口温度，C。
1000
所以蒸发器做成喷淋式。
为了保证一定的喷淋密度，使冷剂水均匀地润湿发器管簇的外表面,蒸发器泵的喷淋量要大于蒸发器的蒸发量，两者之比称为蒸发器冷剂水的再循环倍率，用表示，a=10~20。
蒸发泵的流量为
（31）
传热计算
（1）传热计算公式
简化的溴化锂吸收式制冷，机的传热计算公式如下,
式中F-----传热面积，m2
—、一传热量，w；
――!
■I-----热交换器中的最大温差，即热流体进口和冷流体进口温度之差，C；
――a,b-----常数，它与热交换器内流体流动的方式有关，具体数据见表1;
――也-----流体a在换热过程中温度变化，C；
――、-----流体b在换热过程中的温度变化，C。
采用公式（32）时，要求<企
表1各种流动状态下的議
丽访式
a
b
应用范IB
0.35
a（55
065
0.425
两流f*均作交灭遵动
0.5
Q.65
一种流体作交灭爺动
如果有一种流体的换热过程中发生集态改变，例如冷凝器中的冷凝过程，由于此时该流
体的温度没有变化，故I--'-4公式（32）可简化为
F=n?
黑（在f）（33）
（2）各种换热设备传热面积的计算
①发生器的传热面积用上进入发生器的稀溶液处于过冷状态（点7）,必须加热至饱和状态
（点5）才开始沸腾，由于温度从°上升到“所需热量与沸腾过程中所需热量相比很小，因
此在传热计算时均按饱和温度计算。
此外，如果加热介质为过热蒸气，其过热区放出的热
量远小于潜热，计算时也按饱和温度计算。
由于加热蒸气的换热过程中发生相变，故
，相应的发生器传热面积为
F一企—.-
辽as忑底-心仏i）]式中Fj-----发生器传热系数，K）o
进行计算。
由于冷剂
②冷凝器的传热面积•I进入冷凝器的冷剂水蒸气为过热蒸气，因为它冷却到饱和蒸气时放出的热量远小于冷凝过程放出的热量，故计算时仍按饱和冷凝温度
水蒸气在换热过程中发生相变，故皿=°，即
式中乩—冷凝器传热系数，叫血o
3
m
（36）
吸收器的传热面积’I如果吸收器中的冷却水作混合流动而喷淋液不作混合流动，则
瓦仏-匚）-0.5（^1-為）-0.65陶-$）]
式中
吸收器传热系数,
④蒸发器的传热面积
蒸发过程中冷剂水发生相变,
，则
（37）
蒸发器传热系数,
6溶液热交换器的传热面积鑫由于稀溶液流量大，故水当量大，也应为稀溶液在热交换
器中的温度变化。
两种溶液在换热过程中的流动方式常采用逆流形式，则
帘轧（—也「込b）
=2^血2
心肌一®）—Q3扫—勺）—0冏勾—心］㈣
式中疋攻-----溶液热交换传热系数，W/frn2■K）o
⑶传热系数
在以上各设备的传热面积计算公式中，除传热数外，其余各参数均已在热力计算中确定。
因
此传热计算的实质问题是怎样确定传热系数K的问题。
由于影响K值的因素很多，因此在设
计计算时常根据同类型机器的试验数据作为选取K值的依据。
表2列出了一些国内外产品的
传热系数，供设计时参考。
卷2倍热系数K
机型
袴瀧器
蕖发器
吸收器
肉生器
:
服憩交换器
rrP・K）））
（单效.中国）
23®（2000）
23加（2000）
辭4（700>
1153（1000）
5S2（500）
日立HAU-1O0
（单效，日車）
J234（4500）
2791（2400）
1163CIOOO）
1623（1400）
465（400D
三洋
（单效,日忝）
4652（40000
口45（1500）
ID7D盹
11£（1000）
2XZ-150
4070（3500）
2559（2200）
1105（950）
高压
1047
（900）
低压
987
（切
川崎-
徳藏，日本）
5815-<5?
7S
<5WO*-6000）
2（575-3024
（2300*2600）
1163-1396
（1000-120C）
高压
232^
（2000）
高压
（300-400）
低压
1L63
（1000）
低压
2PU34?
卩刃石阴）
由表2可见，各设备传热系数相差很大。
实际上，热流密度、流速、喷淋密度、材质、管排布置方式、水质、不凝性气体量及污垢等因素均会影响传热系数的数值。
目前，国内外对溴化锂吸收式制冷机组采取了一些改进措施，如对传热管进行适当的处理、提高水速、改
进喷嘴结构等，使传热系数有较大的提高。
设计过程中务必选综合考虑各种因素，再确定K
值。
单效溴化锂吸收式制冷机热力计算和传热计算举例
（1）热力计算
①已知条件：
1）制冷量
20=1744.5kW50xl04kcal/h）
2）冷媒水进口温度=15c
3）冷媒水进口温度—=：
'C
4）冷却水进口温度匚二艾C
5）加热工作蒸气压力九r157临包（表），相对于蒸气温度=112.7c
②设计参数的选定
1）吸收器出口冷却水温度—1和冷凝器出口冷却水温度J2为了节省冷却水的消耗量,
用串联方式。
假定冷却水总的温升比=8C,取J1C,—2C,贝U
心=菱十44）=更4匸
『祕=+山賊-（弓+36）二4QU
2）冷凝温度“及冷凝压力芒是取岂上二刁C,贝U
氐二切+加=（40+5）二45C
MPa
3）蒸发温度心及蒸发压力巧取加二2|c,贝y
=-Ai=C5-2）=3C
^=7.57x10^MPa
4）吸收器内稀溶液的最低温度®取A；=3.6\c，贝y
妇=—+A£=06.4+36）=4。
C
5）吸收器压力久假定=133x10^MPa，则
-A^q=（7.57^10^-1.33X1O-5）MPa
=7.44x10-*MPa
6）稀溶液浓度量由趴和：
查力图得量二％1
7）浓溶液浓度空取-°，则
^=^+0.044=0.591+0.044=0.635
8）发生器内浓溶液的最高温度S
升级会员 