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3.1　结构建模

按照前面提及到的两种建模方法,整体分析方

法是比较合理的,但作整体稳定分析有一定难度,

主要表现为:

1）没有规范条文的规范和指导;2）使

用整体稳定分析方法的经验不足,若对结果判断不

当,容易得出偏于不安全的分析结果.因此,吸收塔

的结构分析仍然采用常用的线性、弹性分析方法.

弹性分析的结果再通过规范给出的承载力验算公

式进行构件和壳体的设计.必要时,对个别荷载工

况还可以直接采用整体稳定分析来评价壳体的承

载能力,作为参考.建模采用通用有限元软件,例如

SAP2000、MIDAS等.采用梁单元模拟钢梁、钢柱,

采用壳单元模拟吸收塔壳体.壳体与基础的连接采

用刚接,认为壳体与加劲肋共同工作,两者的连接

方式是刚接.壳体和杆件的网格、单元划分应尽量

细和密,尤其在转角和连接部位,严格来说应该采

用不同疏密的单元划分进行分析,直到计算结果收

敛为止.

3.2　荷载工况及荷载组合

吸收塔的荷载包括竖向荷载和水平荷载:

竖向

荷载的作用使壳体产生轴向压力,另一方面,竖向

荷载又作为重力荷载代表值,参与地震作用的计

算;水平荷载包括风荷载、地震作用以及吸收塔外

部附件传来的水平力.设计中考虑竖向荷载、风荷

载、地震作用以及烟气压力之间的组合.

风荷载的计算基本与我国规范相同,对于直径

小（d<5m）的吸收塔,可以直接采用整体的体形

系数来计算风荷载,对于直径较大（d≥5m）的情

况,考虑到壳体的厚度较小,且风荷载要与烟气压

力相组合,其组合结果可能对壳体径向的局部稳定

产生影响,故应考虑风荷载体形系数沿壳体周边的

变化.烟气压力分为正压力和负压力,通常情况下,

正压力对壳体的局部稳定是有利的,设计中应该重

视的是烟气负压对壳体局部稳定的不利作用.设计

中考虑的荷载组合有:

1）竖向荷载+风荷载+烟气正压力+浆液压

力,

2）竖向荷载+风荷载+烟气负压力,

3）重力荷载+地震作用.

3.3　构件的承载力验算

可按照钢结构规范作常规的构件设计检验（除

了壳体承载力验算以外的构件设计）,包括强度、整

体稳定和局部稳定.部分与壳体连接的地方有局部

的强度和稳定问题,在没有规范的条文,可以采用

简单的模型将其转化为梁的承载力问题.部分应力

集中的地方往往是通过构造来保证.值得注意的

是,与壳体刚性连接的柱或支撑,其应作为壳体的

约束,因此,考虑此类构件的计算长度时,除非作整

体稳定分析,否则不应考虑壳体刚度对其计算长度

有利的影响.

3.4　壳体的承载力验算

各荷载组合下产生的应力、组合应力等,应作

为强度验算的依据.按照粮食钢板筒仓设计规

范[2],钢材强度验算应采用第四强度理论.例如,当

烟气压强引起的壳体环向拉应力σt与壳体水平截

面轴力、弯矩引起的压应力σc进行组合时,其折算

应力如下:

σr=（σ1-σ2）2+（σ2-σ3）2+（σ3-σ1）22=

（σt+σc）2+σ2t+σ2c

2=σ2t+σ2c+σtσc

（1）

折算应力应小于钢材的屈服强度设计值:

σr=σ2t+σ2c+σtσc≤f

（2）

　　除了满足强度要求外,壳体的承载力还要满足

整体稳定和局部稳定.由于壳体在整体上类似钢管

构件,其直径和长度比较接近,因此,相对来说截面

惯性矩较大而弯矩较小,壳体的整体稳定不起控制

作用,局部稳定才是壳体设计的关键所在.大直径

的薄壳体在较大的轴力作用下,会产生局部屈曲

（见图1）.要提高壳体的局部稳定承载能力,可以

减小壳体直径、增加壳体厚度,或者减小壳体计算

长度.壳体的直径由工艺专业根据物料平衡等计算

确定的,一般不能更改.常用的做法是通过设置环

向加劲肋（环梁）来减小壳体计算长度,具体如图1

所示.

如果结构分析采用的是线弹性分析方法,则在

进行壳体的局部稳定承载力验算时,需要规范给出

的局部稳定验算公式.遗憾的是,我国的钢结构设

计规范并未给出壳体局部稳定承载能力公式.烟囱

设计规范[3]给出了钢烟囱筒壁局部稳定承载能力

的设计计算公式:

σcert=0.4Ek·td=Ck·Etr（3）

　　德国规范[4]给出了壳体的局部稳定承载力的

224

设计概述

吸收塔塔体（壳体）通常选择普通碳素钢作为

结构的承载材料,选择橡胶作为内衬防腐材料.壳

体上有人孔、浆液进出口、烟气进出口、排空口、测

量仪表接口、搅拌器接口、氧化空气接口、冲洗水接

口、观察孔、工艺备用口等.内部附件主要有除雾器

及其支撑结构、除雾器冲洗系统及其支撑结构、浆

液喷淋系统及其支撑结构、烟气导流板、氧化空气

分布管、搅拌器等[1].

在进行吸收塔结构设计时,应考虑的荷载有:

烟气压力、浆液静压、风荷载、雪荷载、地震作用、塔

体自重、塔内附件重、保温层重、扶梯走道和平台重

量等.在以上荷载作用下,计算或校核壳体的强度、

变形、稳定性以及考虑烟道开孔等对塔体的削弱作

用,必要时进行补强设计.吸收塔的直径一般为10

~20m,跨度较大,因此,应对附件的支撑结构作

较为详细的设计和计算,以保证吸收塔附件的正常

使用和运行.

对于导流板、支柱和支撑等的布置还应考虑堆

积污物、污垢或垢结的可能,除了在设计中考虑相

应的污物和结垢荷载以外,还应提供方便的通道使

所有表面的清洁工作易于进行.一般情况下,吸收

塔内部附件的设计应充分考虑防腐要求.

吸收塔应有足够数量、大小合适的通道门和观

察孔,通道门和观察孔应确保烟气不泄漏,而且从

走廊或专有平台上能易于接近,并且应设计成易开

易关的形式.

进行吸收塔壳体的结构分析时,有两种方法.

一种是整体分析方法,即壳体连同塔顶、设备支撑

结构、烟道进出口、加劲梁、加劲肋以及立柱等一起

建模进行整体分析,该分析方法需要借助通用的有

限元分析软件,并且该软件至少应提供备梁、板、壳

3种单元类型,也应具备进行整体稳定分析的功

能.第二种方法是按照吸收塔各个部件之间的传力

关系,把吸收塔拆分为壳体、塔顶、支撑结构等几个

部分进行独立分析和设计.整体分析方法的优点是

效率高,无需手动导荷,计算结果准确,便于进行更

改和调试;缺点是对分析软件的要求高,也要求设

计软员有较强的结构整体概念.独立分析方法的优

点是传力明确,对分析软件的要求不高,并且容易

进行手算复核;缺点是其模型不能反映结构的整体

特性,计算结果精确度低,并且计算效率低,导荷过

程繁琐,不利于结构方案的更改和调试.本文采用

整体分析方法.

2　结构布置

吸收塔结构的功能分区主要包括以下几个部

分:

1）喷浆部分,是吸收塔功能的最主要部分,靠喷

出的雾化浆液吸收烟气中的二氧化硫.该部分主要

包括喷浆管和喷浆管支撑结构.2）除雾部分,除雾

器的作用是将经过喷浆吸收二氧化硫后的烟气,夹

带的液滴和水雾分离出来,以控制和防治亚硫酸盐

在除雾器和后续塔壁、烟道生成结垢.为了防止液

滴在除雾器波纹板上逐渐结垢,影响烟气通路,在

上下两层除雾器的各自上下部位均设有冲洗水管.

除雾器和冲洗水管均需要设有支撑结构,以保证其

运行稳定,不产生过大变形.3）强氧化部分,包括搅

拌器、氧化空气管及其支撑结构、氧化槽（持液槽）.

4）烟气进出口部分,即烟道的入口和出口,该部分

的主要特点是:

在吸收塔壳体上的开孔较大,削弱

了截面的承载能力,因此要进行补强设计.另外,烟

道进口处烟气的腐蚀性强,故防腐处理也显得非常

重要.5）吸收塔壳体部分,主要由一块块圆弧形的

钢板焊接而成,作为吸收塔的外壳以及塔内各个附

件的支撑结构.壳体上往往有大量的开孔,布有大

量的环梁、加劲肋、立柱等.6）吸收塔底板和基础,

吸收塔的底板是钢板,钢板下有角钢焊接而成的支

架,其作用是便于混凝土基础与板底以及上部壳体

的焊接连接.

3　计算分析和结构设计

无论采用整体分析方法还是独立分析方法,吸

收塔壳体的设计都是整个吸收塔结构设计的核心

部分,吸收塔壳体是整个吸收塔的主体受力结构,

几乎所有附件（包括设备及其支撑结构,烟道进出

口、塔顶等）的重量以及风荷载、地震作用等都直接

或者间接地作用于壳体结构上.

既然工艺专业的设计人员已经给出了壳体的

直径和高度,结构专业设计人员的任务无疑就是在

安全、经济的前提下选择壳体的厚度,厚度的选择

主要根据壳体的稳定性特别是局部稳定性来确定.

对于壳体厚度选择的这一过程,Mr.Heinz也提供

了Excel计算表格.下面按照该计算表格的思路,

详细介绍壳体设计的过程.其中给出的公式以及设

计方法可能与我国规范不同,因为该计算表格的编

223

　增刊何喜洋,等:

湿法烟气脱硫吸收塔结构设计方法

理论公式和实际设计计算公式.其中轴向压应力作

用下壳体稳定承载力理论公式为

σx0=0.605Cx·Etr（4）

其中Cx是一个与壳体半径r、壳体厚度t、计算长

度l有关的系数.从形式上看,两者是一致的,只是

经验系数的取值不同.因此我们认为公式（3）可以

用于吸收塔壳体的局部稳定承载力验算.

图1　局部屈曲和壳体的计算长度

图2　实例计算模型

3.5　基础设计

基础设计包括壳体与基础的连接、基础承载力

计算和地基承载力计算等等.吸收塔基础与烟囱基

础类似,其设计方法也相通,基本上可以参照烟囱

设计规范的有关条文进行,此处不再详细论述.

4　工程实例

某工程的脱硫吸收塔结构（见图2）,塔顶最高

处的标高约为27m,最低处板面标高为0.300m,

壳体直径11m.各设备层,包括3个喷淋层和1个

除雾器层均支承在箱形截面横梁上,横梁的支座处

壳体局部加厚,这一点在计算模型中也得到反映.

所在地区基本风压0.60kN/m2,建筑场地土的粗

糙度为B类;抗震设防烈度7度,水平向地面加速

度峰值为0.10g,场地类别Ⅱ类,地震分组为第一

组.

吸收塔结构的整体计算分析用有限元软件

MIDAS进行.由于篇幅所限,只列出了壳体的部

分计算结果,详见表1.表1中层号第4层的折算

应力（356.9MPa）超过了钢材的屈服强度,可能是

因为部分,设计时可以忽略该处的验算结果,或者

构造上处理一下.

表1　壳体的强度和局部稳定验算

层号壳体厚度局部稳定验算强度验算竖向

应力

稳定临界

应力

折算

应力

屈服

强度

/mm/MPa/MPa/MPa/MPa

11624.880.052.3215

21438.070.051.4215

31234.060.095.3215

41039.050.0356.9215

5823.040.080.4215

5　总　结

随着钢结构在我国的普及和结构功能需求的

发展,特种钢结构工程逐渐增多,其对结构设计理

论以及结构计算分析技术的要求也越来越高.钢结

构尤其是特种钢结构的设计强调的是整体稳定分

析.从计算理论看,经典的稳定设计理论应用于特

种结构设计并不存在困难,因为计算机技术和有限

元分析方法发展至今已经非常完善;但工程实践不

等于数值运算,我们仍然需要工程经验来指导我们

的设计,仍然需要规范、标准来衡量我们的计算分

析.因此,我们热切地期待着钢结构壳体设计规范

的诞生,更希望在不久的将来,完整的钢结构梁、

板、壳结构设计标准体系能够展现在每一个结构设

计人员的面前

图2　喷淋层安装结构形式

3.2　喷嘴

喷嘴的密度由喷淋层的喷淋重叠率确定。

本工

程喷淋重叠率高达213%,喷嘴密度（喷嘴数量/m2）

不低于0.674。

喷嘴材料为SiC,能有效地抵抗浆液

的磨损及腐蚀。

每个喷嘴设计流量为980l/min。

浆液的雾化程度是影响吸收塔脱硫率的主要因素,

而雾化程度取决于喷嘴的种类和运行压力。

本工程

混合使用了3种型式的喷嘴,保证了塔内的脱硫率

不低于92%。

（1）单向实心锥喷嘴。

用于三层喷淋层靠近塔

壁的区域,喷淋角度为90°。

此类型喷嘴的优点在

于喷嘴内部通道很大,可以有效地防止结垢堵塞;浆

液分布较均匀。

单向实心锥喷嘴最大流量为

1200l/min,压损为80000Pa。

（2）双向偏心空心锥喷嘴。

用于第一、第二层

喷淋层中心区域,喷淋角度为120°。

此类型喷嘴是

由两个不在同一中心轴上的上下对开的单向空心锥

喷嘴构成,喷淋时可同时产生上下两个喷淋区。

其

最大流量小于等于1600l/min,压损为80000Pa,向

上喷淋量/向下喷淋量等于50∶50。

该类喷嘴特别

适用于较大直径的吸收塔和较高的浆液流量。

（3）双侧向对称空心喷嘴。

第三层喷淋层由于

靠近除雾器,其中心区域采用双侧向对称空心喷嘴,

喷淋角度为110°。

此类型喷嘴使得同一个方向进

入的浆液形成两个切向喷淋区域。

其最大流量小于

等于1600l/min,压损为80000Pa。

在布置喷嘴时,应特别注意避免将浆液直接喷

淋在塔壁、喷淋母管及支撑梁上而造成磨损。

3.3　氧化空气分配母管

湿法脱硫系统常用的氧化方式有:

氧化空气母

管式和喷枪式。

喷枪式氧化一般适用于中小尺寸的吸收塔。

由

于本工程的吸收塔直径较大,且入口SO2浓度较高,

为了确保氧化空气分布均匀及良好的氧化效果,采

用了氧化空气母管式。

即在塔内设4根由FRP材

料制成的DN200氧化空气母管,每根母管上均布着

许多直径为20mm的小孔。

小孔位于母管底部的左

右两侧,与管道中心线的夹角为45°。

氧化空气通

过这些密布的小孔被鼓入吸收塔浆池内。

小孔的出

口介质设计流速为40~44m/s。

根据计算出的实际

氧化空气量和介质流速来设计氧化空气母管。

由于氧化风机出口的氧化空气温度很高,为了

避免对下游衬胶管道和塔内氧化空气喷管造成高温

损坏,在进入吸收塔前的氧化空气母管上设有冷却

水系统,通过喷水使得氧化空气降温。

此外,在靠近支撑梁的附近不要设置氧化空气

小孔,以避免对支撑梁造成磨损。

3.4　除雾器

V型除雾器通常有平板式和屋企式两种设计型

式。

本工程采用的屋企式除雾器为Munters公司设

计的DV210产品,出口烟气携带水滴含量控制在75

mg/Nm3。

屋企式除雾器的优点在于适合塔内较高

的烟气流速,且除雾效率高。

除雾器为两级设置,第

一级用于除去烟气中携带的大颗粒液滴,第二级则

除去烟气中剩余的细小液滴。

为了维持除雾器在低

的压损下运行,配置了冲洗水系统,对除雾器进行冲

洗,保证冲洗水的覆盖率高于150%。

除雾器的冲

洗是间断进行的,通过冲洗水的补充维持整个FGD

系统的水量平衡。

塔内除雾器及冲洗水管道采用

PP材料,能在80℃的温度下安全运行。

冲洗水喷

嘴为螺纹连接的实心喷嘴。

除雾器冲洗水的入口压力一般控制在0.2MPa

左右。

如果压力太低,会严重影响除雾器的冲洗效

果;如果压力太高,则会在冲洗过程中消耗大量的工

艺水。

所以通常在除雾器冲洗水入口管道上安装有

压力调节阀,用于维持恒定的入口压力。

3.5　搅拌器

在吸收塔底部浆液池设有4台侧进式搅拌器,

用来使石灰石固体颗粒在浆液中保持均匀悬浮状

态,保证浆液对SO2的吸收和反应能力。

搅拌器设

置的台数是根据吸收塔浆池容积和介质参数选取

的。

搅拌器的定位精度要求较高,在水平面上,轴和

叶轮中心与吸收塔中心径向偏了4°;在垂直面上,

搅拌器中心轴向下倾斜10°。

搅拌器的转速不能过

34

吸收塔结构尺寸设计

2.1　吸收塔直径

吸收塔的直径由烟气量和烟气流速确定。

在入

口烟气量一定的前提下,塔内烟气流速越高,塔直径

就越小。

直径较小的吸收塔可以节省塔体钢材、内

部件（如喷淋层、除雾器及衬里）和循环泵等的投

资,因此从经济角度考虑,塔内烟气流速高些较好。

但是烟气流速过高,会造成吸收塔的压降增加（增

压风机电耗增加）。

在湿法脱硫吸收塔设计中,一

般最佳烟气流速范围在3.8m/s左右。

在此区域

内,吸收塔烟气流速对电耗的影响不明显。

此外,吸

收塔的设计还应满足110%的过负荷工况,此时塔

内烟气流速以低于4.1m/s为宜。

2.2　吸收及除雾区域尺寸

吸收塔直径确定之后,再计算循环浆液量和循

环泵的数量,确定吸收及除雾区域尺寸设计参数,详

见表2。

表2　吸收及除雾区域尺寸设计参数

项　　目参数值

吸收塔入口烟道占塔直径的比例/%80

塔入口烟道至第一层喷淋层的距离/m3.0

各层喷淋层之间的距离/m1.8

最后一层喷淋层至除雾器的距离/m1.3

除雾器高度/m2.7

除雾器至吸收塔出口烟道距离/m0.5

吸收塔出口烟道占塔直径的比例/%100

2.3　吸收塔氧化浆池容积

吸收塔氧化浆池的设计应考虑以下三个因素:

（1）石膏晶体成长的停留时间;

（2）石灰石溶解的停留时间;

（3）氧化反应容积和氧气从空气输送到浆液的

深度。

根据上述三个方面计算出的最大容积即为吸收

塔浆池容积。

另外应考虑因注入氧化空气引起吸收

塔浆液液位波动,一般增加0.59m的安全裕度。

2.4　吸收塔总高

吸收塔高度由吸收及除雾区域尺寸和氧化浆池

尺寸算出。

本工程吸收塔的结构尺寸见图1。

图1　吸收塔结构尺寸

3　吸收塔内部件设计

3.1　喷淋层

本工程吸收塔内设有3层喷淋层,每层喷淋层

由一根DN1000喷淋母管和许多分支管组成。

喷淋

层一侧与循环管道连接,由循环泵将浆液均匀地输

送到每个喷嘴,每层喷淋层设计流量是8000m3/h,

母管和支管的介质设计流速在1.5~3.0m/s之间。

若介质流速过高（>3m/s）,易对管道造成磨损;若

流速过低（<1.5m/s）,则易发生浆液沉淀堵塞。

因

此,选择合适的介质流速对设计喷淋层显得至关重

要。

通过流量和介质流速可以定出喷淋母管和支管

的管径。

浆液喷淋层均采用进口FRP管,为多层缠绕结

构,包括最外部3mm厚耐磨耐腐层、6mm厚的耐腐

蚀结构层、3mm厚内表耐腐层。

树脂材料为Dera2

kane411-Ashland,耐磨填料采用经硅烷处理过的

石英砂。

为了方便检修和维护,每层喷淋层的间距设为

1.8m。

由于喷淋层跨度大,荷重大,因此,在塔内设

有支撑梁固定喷淋层。

支撑梁采用空心梁结构,表

面衬有4mm厚的橡胶内衬。

喷淋层支管是通过

FRP管固定在支撑梁上,母管则通过管座安装在支

撑梁上。

安装结构形式见图2。

33

2007年　　　　　　　　　谭学谦:

浅谈600MW机组湿法脱硫吸收塔的设计　　　　　　　　　第3期

吸收塔是石灰石-石膏湿法脱硫装置中最为核

心的设备,SO2的脱除与脱硫产物亚硫酸钙的氧化

都是在吸收塔内完成的。

因此,吸收塔设计的合理

与否,将直接决定整个脱硫项目的成败。

作者曾参

与广东某电厂600MW机组湿法脱硫工程吸收塔系

统的设计。

该电厂烟气脱硫工程于2006年8月23

日顺利通过广州市环保局的验收。

脱硫装置自投运

以来,吸收塔系统运行良好,各项性能指标均满足并

超过设计水平,其中塔内脱硫效率不低于97%,远

高于92%的设计值。

本文将简要介绍该工程吸收

塔系统的工艺设计。

1　吸收塔主要设计参数

本工程吸收塔为喷淋空塔,钢结构,直径16m,

高29.7m,底部浆池与塔体为一体结构。

其主要设

计参数见表1。

表1吸收塔主要设计参数

主要设计参数及规格数　值

吸收塔设计入口烟气量（湿态）/Nm3·h-12341879

吸收塔入口烟气温度/℃102

吸收塔设计出口烟气量（湿态）/Nm3·h-12443721

吸收塔出口烟气温度/℃47

吸收塔设计处理烟气压力/Pa-1000/4000

塔内pH值5~7

塔内悬浮液密度（最大值）/kg·m-31114

塔内最大Cl-质量分数/%2.0

塔内浆液含固量/%15

吸收塔内径/mm16000

吸收塔高/mm29700

进口烟道内尺寸（高×宽）/mm12800×4300

进口烟道壁板材质6mm厚C-276合金

出口烟道内尺寸/mm16000×3100

吸收塔正常液位/mm9300

吸收塔正常液位时浆池容积/m31870

主要设计参数及规格　　数　值

吸收塔最高液位/mm9800

吸收塔设计脱硫效率/%≥92

除雾器形式两级,屋脊式

除雾器供应商MUNTERS

除雾器出口处烟气携带水量/mg·Nm-3≤75

喷淋层数3

喷淋主管FRP管

喷淋支管多根FRP变径管组成

FRP管道部件供应商SELIP

喷嘴数/个3×136

喷嘴型式三种型式喷嘴

喷嘴供应商LECHLER

每层循环浆液喷淋量/m3·h-18000

氧化空气耗量（湿态）/Nm3·h-18600

吸收塔防腐形式塔内碳钢表面衬胶

32

否则不利于石膏晶体的成长,且会造成叶轮磨损

严重,因此配备了减速箱控制叶轮转速。

另外,由于

搅拌器处于吸收塔腐蚀环境最为恶劣的区域,其叶

轮和轴都采用1.4529合金钢,以便有效地抵抗浆液

的腐蚀及磨损。

3.6　吸收塔滤网

为防止喷淋层喷嘴和石膏旋流器堵塞,在塔内

设置有4套滤网,其中3套安装在吸收塔循环泵入

口管道侧,另一套安装在吸收塔石膏浆液排出泵入

口管道侧。

滤网采用PP材料制成,半圆形,上面分

布着许多20mm的网孔,开孔率在46%左右。

在设

计时应确保所有网孔的面积总和要大于滤网所连接

侧的管道截面积。

滤网是通过钛合金螺栓与焊接在

塔内壁上的框架进行固定的。

此外,与吸收塔循环泵入口管道连接的滤网顶

部需安装一个可移动式盖板,用来确保滤网压力释

放安全。

当循环泵停止运行,泵出口侧管道内的浆

液就会倒流,此时盖板打开,释放滤网的压力,同时

也能将附着在滤网面上的固体颗粒冲洗干净。

当浆

液再次平衡后,盖板会因重力而自动关闭。

3.7　吸收塔顶部通风挡板

在吸收塔顶部设有一个DN800的电动快开通

风挡板,用于维持塔内气压的平衡。

在FGD正常运行期间,该通风挡板关闭。

当

FGD停机时,旁路挡板打开,FGD进、出口挡板门关

闭。

此时脱硫装置内部截留的烟气会逐渐冷却。

当

烟气冷却后,塔内烟气容量收缩。

为避免负压对塔

体或其他设施造成损坏,此时吸收塔的通风挡板一

定要打开。

另外,在吸收塔内部进行维护时也需将

挡板打开,将塔内滞留的烟气排出。

3.8　管口和人孔

吸收塔壁上有许多为实现工艺要求而设的管

口,主要有进、出口烟道接口、放空口、循环泵吸入

口、喷淋层接口、吸收塔石膏浆液排出泵吸入口、氧

化空气分配母管接口、搅拌器及冲洗水接口、溢放水

口、浆液回流口、取样口、液位测量口及备用口等。

上述管口都设有法兰,管口内表面和法兰面都衬胶。

为了便于安装、检修和维护,在吸收塔上配有足

够数量的人孔门,主要设在吸收塔底部、进口烟道

侧、每层喷淋层附近、除雾器区及吸收塔顶部。

此外,吸收塔系统还安装有必需的测量装置,如

液位、pH值、温度、压力、除雾器压差等测点。

4　吸收塔防腐设计

未脱硫的烟气进入吸收塔后与浆液接触冷却为

湿烟气,生成具有强腐蚀性的酸液,其pH值为4.0

~6.5,对金属表面造成强烈的腐蚀。

同时塔内浆液

一般含15%~20%的石灰石和石膏等固体颗粒,在

喷淋、搅拌等过程中会对塔体及内部件造成磨损。

因此,为了保证吸收塔的可靠性和可用率,需对塔体

和内部件进行防腐处理。

在湿法脱硫吸收塔防腐设计中,较多使用的防

腐