脚手架搭拆施工方案Word格式.docx
《脚手架搭拆施工方案Word格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《脚手架搭拆施工方案Word格式.docx（15页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
三、杆件搭设衣搭设要求
1、悬挑架高度不准超过20m，每步为1.8m，外立杆高出屋面1.2m，里立杆底于檐口500。
2、落地外架搭设为封闭式，上部外架全部采用16号槽钢进行悬挑，具体做法（如图）。
3、槽钢间距不大于1.5米，外部悬挑1.2米，槽钢长度根据需要使用3米及4.5米。
挑环采用直径为20的一级钢，锚固长度达到35倍的直径。
挑环每根槽钢两个，第一个距外墙边0.2米，第二个距第一个1.2米。
悬挑下方采用脚手片封闭，然而再用密目网围护，在外侧采用宽300的废模扳围护，并漆上黄黑警告色。
4、脚手架的搭设顺序：
立杆——小横杆——大横杆——连墙杆——斜称——搁栅——防护栏杆——辅脚手片——坚档板——挂安全网。
所有杆件连接均采用扣件，每个节点的螺栓帽均应拧紧，脚手架搭设必须横平坚直。
5、脚手架的外侧，从第二步起步均在外立杆里搭设1。
2M防护栏杆和300mm高的踢脚杆，顶排防护栏杆不少于二道，高度分为0.9m和1.3m。
顶层顶部杆件搭接长度为1m，用3个扣件固定。
6、搭接接关必须交叉设置，在同一平面上不得出现50%以上的接头。
7、立杆的间距为1.2m，立杆的纵距为1.5m以内，大横杆步距为1.8m，外架与墙体的间距为250，防护栏杆1.2m，踢脚杆300。
搁栅间距400。
8、剪刀撑的跨度为≤9m，搭接采用钢管重迭搭设，搭接间距为400，交叉搭接不少于二只扣件紧固，自下而上连续设置，颜色与外架立杆明显分开，每组剪刀撑的交叉点必须在同一个平面上。
9、脚手架与墙体的拉结采用刚性拉结。
采用短钢管预埋件与外架立杆双扣件连接，拉结点上下错位，牢固稳定，转角处、屋面处必须加密。
拉结点垂直间距为每层设一组，水平间距为每7m设一组拉结筋。
做法如图。
10、小横杆，大横杆外露部分要求统一，即：
端部扣件盖板的边缘至杆瑞为100mm。
11、外架外侧采用标准的密目式安全网全封闭围护，用16#铅丝进行绑扎，不得漏扎，要求平直美观。
12、满铺脚手片，要求垂直于墙体辅设，四点帮扎牢固，以防脚手片滑落。
13、整体脚手架要求畅通，转角处做好封头，不得有空档。
14、外架与墙体间设牢固的连接，每隔三层采用脚手片安全隔离，施工层设置踢脚板，以防止施工层的物件坠落。
15、外墙脚手架上必须配备足够的灭火器材，悬挂醒目、取用方便。
16、外墙脚手架在搭设前必须由现场安全员根据施工特点，对架子进行安全技术交底。
17、外墙脚手架必须经有关部门验收合格后方可挂牌使用。
1、外墙脚手架搭设操作人员，必须经建设主管部门培训考核合格后，方可持证上岗作业。
2、严禁酒后登高作业，危险部位作业必须系好安全带，并高挂低用。
3、在作业中严禁开玩笑，注意力一定要集中，做到认真细心。
4、在作业中必须上下呼应，相互配合，严禁工具、材料高空抛扔。
5、作业人员严禁穿带钉易滑的鞋。
6、大风、雨天时，必须停止一切高空作业，严禁超负荷作业，注意劳逸结合。
7、每天由现场安全员和架子工进行检查，发现问题立即加固维修。
1、脚手架拆除前，根据对施工特点及规范要求，对操作人员进行严格认真详细的技术交底。
2、拆除前必须划分作业区，周围设围栏并设警戒标志，并有专职人员负责指挥，监督，严禁非操作人员入内。
3、拆除时必须按规范顺序由上而下，先搭的后拆，后搭的先拆的原则。
即先拆栏杆、脚手片、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、拉结筋等，并按一步一清则依次，严禁单独拆除。
4、拆除前必须他细检查外架各部位，对危险的部位要先进行加固后方可拆除。
5、拉结筋的拆除必须随拆除进度进行逐层拆除。
6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，互相配合。
7、拆除下为的材料严禁抛扔，必须利用机械或人工递到地面，并及时运出场外。
8、拆除时不得碰坏外墙成品，门窗玻璃等物品。
9、每在完工前必须把拆除的一部位搞一段落，并必须把拆除的部位进行临时加固，方可下班。
10、大雨四级以上大风，夜间必须停止作业，以免发生危险。
六、搭设计算
（一）基本资料：
1、脚手管：
48φmm×
3.5厚，38N/m，f=250N/m㎡，截面积为489m㎡。
2、竹脚手板：
350N/㎡（6跨计），挡脚板0.086KN/m，护栏0.037KN/m，安全网0.049KN/m。
3、装修脚手架：
2KN/㎡，2步架同时工作。
4、[16a197N/m，截面为1360m㎡=319.6KN/单根。
5、扣件：
抗滑3KN/个。
直角扣件重量13.5N个，对接扣件18.5N/个，旋转扣件1.45N/个。
6、钢管φ48mm×
3.5厚：
截面惯性矩为12.19cm4，截面抵抗矩为5.08cm3,,回转半径1.58cm，3号钢屈服强度235M/m㎡，取值50N/m㎡。
7、小横杆受力情况为简支梁，大横杆受力为情况为三跨连续梁。
8、荷载作用点与立杆轴线间偏心，按53mm。
9、恒载乘以分项系数1.2，活荷载的标准值乘以分项系数1.4。
小横杆挠度不大于L/200。
10、计算压杆的长细比入≤200，拉杆的长细比入≤350。
11、当大横杆间距为1.02.0m时，压杆的长度系数u=1.4～1.7。
12、悬挑结权的分段卸荷计算遵守GBJ17-88规定。
13、沿竖向每隔10-15M高加设一组长剪刀撑。
14、楼层高h=3M（按七跨计算）
（二）荷载计算
1、脚手架自重：
立杆2根×
1.85×
7跨=25.9m。
纵杆6根×
8层×
1.5M/根=72m。
横杆2根×
1.5M/根=24m。
剪力撑2根×
1.5×
1.414×
2=8.5m。
扣件重（10只×
8层+8只）×
15N/只=1.32KN。
小计钢管重：
130.4m×
38N/m=4.96KN。
安全网：
0.049KN×
7跨KN。
0.3KN/㎡×
1.05×
8=3.78KN/单挑段。
3、装修层荷载重：
2KN/㎡×
2层=6.3KN/单挑段。
4、槽钢自重：
3×
197N/m=0.59KN。
共荷载：
4.96+0.95+3.78+6.3+0.59=16.58KN×
1.2=19.9KN取20KN。
5、恒载×
分项系数=20KN×
1.2=24KN。
槽钢悬挑架结构计算简图
20KN10KN10KN
14203001050100
槽钢技术
悬臂梁内力计算
20KN
求弯距：
①∑X=0XA=0
②∑MA=0MA+10×
0.3+10×
1.35=0
MA=-16.5kn（）
求支座反力③∑Y=0YA×
P1-P2=0
YA-10-10=0
YA20KN（）
求剪办：
∑Y=0Q1-10-10=0
Q1=20KN
已知：
支座反力20KN×
1.2=24KN，求现浇砼板的抵抗力：
砼板120厚、纵向1.4×
2=2.8M、横向1.5M
自重：
0.12×
2.8×
24KN/M3=12KN
设计值1.5KN/㎡×
2.8=6.3KN
拉结力：
3000N/点÷
3=1000N×
7跨=7KN（拉结点按4.5M计算）
抵抗力：
12+6.3+7=25.3KN>
作用力24KN。
浇砼后首先必须用支撑，在强度达到70%及以上
（无裂缝现象、斜卸荷在外）
∴满足
吊环选择：
φ18×
18×
0。
7854×
2×
50N/m㎡=25.4KN>
24KN
槽钢选择：
[16a
[160×
8.5=1360m㎡×
50N/m㎡=68KN/24KN
脚手架设计
立杆横b=1.05M，立杆纵距1=1.50，内立杆距建筑外墙皮距离，b1=0。
35M，脚手架步距1.85M，铺设竹脚手板层数6架，脚手架与建筑主体结构连接点的布置，其竖向间距H1=2h=2×
1.85-3.7M，水平距离L1=3L=3×
1.50=4.50M，钢管为φ×
3.5厚根据规定均布施工荷载QK=KN/㎡（装修架）。
一、算采用单根钢管作立杆，其允许搭设高度是多少？
按轴心受压构件稳定性系数和换算长细比系数进行验算。
1、h=1.85M，H1=2h，b=1.05，φAf=48.491KN。
2、b=1.05M，L=1.5M，脚手板铺设层数6层，NGK2=2.95。
3、由b=1.05M，L=1.5M，QK=2KN/㎡，因为是两个操作层同时施工队，所以QK=4.0KN/㎡，NQK=7.56KN。
4、由h=1.85M，L=1.5，NGK1=0.442KN。
5、将φAF、NGK2、NGK1代入公式：
因为立杆采用单根钢管：
外排立杆为单根时，KA=0.85
H=×
h
=×
1.8
=77.64M
最大允许搭设高度：
现场要求53.35M
KA.ΨAF-1.30（1.2NGK2+1.4NGK）
h
1.2NGK1
=0.85×
48.491-1.3（1.2×
2.95+1.4×
7.56）×
1.8
1.2×
0.442
=77.6M
二、算架子结构的整体稳定与单杆局部稳定：
根据验算结果，单根钢管作立允许搭设43。
72M高，现采由顶往算43.75M至53.35M之间用双钢管作立杆，验算脚手架结构的稳定：
解：
脚手架上部43.72m为单根钢管作立杆其折合步数：
n1=43.72/1.85=23.6步步为营下部双钢管作立杆的高度为53.35-43.72=19.63m，折合步数ni=19.63/1.85≈10.6步，取10步。
（一）验算脚手架的整体稳定性：
（架上不走运输车荷载计算）
N/ΦA≤KAKHF
1、求N值（最底部压杆轴力最大，为最不利）
先求双钢管部分，每一步一个纵距脚手架的自重NVGK1：
NUK1=NGK1+2×
0.0376+0.014×
4。
（钢管增重）（扣件增重）
=0.442+0.139+0.056=0.637KN
再按公式（风压高度变化系数）求N：
N=1.2（n1NGK1+n1nukl+NGK2）+1.4NQK
=1.2（23×
0.442+10×
0.633+4.185）+1.4×
8.4=36.58KN
2、计算Ψ值：
b=1.05M·
H1=3.7计算入X
入X=H1/b/2=3.70/1.05/2=7.05
由1.05MH1=2h查换算长细比系数u=25
∴入OX=U入X=25×
7.05=178.75
由入OX=178.75查轴儿受压构件的稳定性系数Ψ=0.22。
3、验平整体稳定：
∴立杆采用双钢管：
∴KA=0.7
计算高度调整系数KH，由于H=63.35>
25
KH=1/1+/100=1/1+63.35/100=0.612
将N.Ψ.KH.KA代入公式：
A：
脚手架内外立杆毛载面积之和为4.893㎡。
N/Ψ.A=36.58×
103/0.22×
4×
4.893×
102=84.96N/m㎡。
KA.KH.F=0.7×
0.612×
205=87.82/m㎡
∴安全
（二）验算单根钢立标的局部稳定性：
单根钢管最不利步距位置，是在由顶往下数，43.72M处往上的一个步距（即由顶往下数23步）最不利的荷载情况是在43.72m处为一个操作层，其往上还有一个操作层，六层脚板均在43.72m处往上位置铺设，最不利的立杆为内立杆。
按公式（一步一纵距的钢管、扣件重量NGK1）验算：
N1/Ψ1A1+QM≤KA.KHF
式中N1为最不利立杆的轴力。
假设活荷载在操作层上均匀分布，由于内立杆要多负担小横杆向里挑出来的0.35宽及其上活荷载，故N1计算式如下：
N1=1/2×
n1.NGK1+0.5×
1.05+0.35×
（1.2NGK2+1.4NQK）
1.4
上式①项为上面23步架钢管与扣件重量
上式②项为上面23步架上铺设6脚手板、物品及两层活荷载对内立杆的轴心压力。
I：
内排和外排的回转半径。
∴N1=1/2×
23×
0.442+0.875/1.40（1.2×
4.185+1.4×
8.4）
=6.1+10.489=16.59KN
由入1=h/I=1850/15.78=117.24查轴心爱压构件的稳定性系数φ0.45
由于QK：
2KW/㎡QM=操作层处水平杆对立杆偏心转力产生的附加压力，施工荷载QK=2.0KN/㎡时QM=35N/m㎡单根钢管截面积A1=48×
7854-41×
41×
7854=1809.56-1320.257489m㎡。
由于计算部分为单管立杆：
∴KA=0.85
Kh仍按前计算值，KH=0.612
将N1、A1、QM、KA、KH代入公式
N1/Ψ1、A1+QM=16590/0.489+35=69.38+35=104.38N/m㎡
KA.KH.f=0.85×
205=106.64N/m㎡>
104.38N/m㎡
（三）脚手架与主体结构连接点抗风强度验算及风荷截作用的架子整体稳定验算：
工程地点的基本风压值：
ω0=0.55KN/㎡。
主本结构尚未填充墙体，脚手架设全封闭密目网防护，连墙点采用钢管扣件与墙拉结。
验算连墙点的抗风强度，及考虑风荷作用下架子的整体稳定。
（一）计算风压标准值：
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）并根据结构设计规定乘以1.11调整系数（温州属经常受台风袭击的地区）。
ω=111BZUZUSTWωO
根据钢管脚手架计算有关规定BZ=1
UZ—风压高度系数，根据脚手架高度53.35m及城市市郊地面粗糙度B类，查规范表7、2、1，得UZ=1。
USTW—脚手架的风压体型系数根据（GB50009-2001）表7、3、1，第16种为封闭式带雨蓬的双坡屋面。
查得公式：
Ustw=Φus·
[（1-n2）÷
（1-n）]本工程双排脚手架n=2
∴ustw=Φus91+n）
Φ一档风系数对密目网挡风的脚手架，本工程h=1.85,1=1.5,查Φ=0.104及（立杆纵距）÷
（立杆横距）-1.5÷
1.05=1.428
查表A=1
∴ustw=0.104×
（1+1）=0.2496
ω=1.11Bzustwω。
=1.11×
1×
0.2496×
0.5
=0.139KN/㎡
（二）验算连墙点抗风强度：
风荷作用对每个连墙点产生的拉力或压力
Nt=1.4H1L1ωL1=4.5M（间距）
=1.4×
4.5×
0.156
=2.95
一个扣件的抗滑能力设计值为3KN>
2.95KN
（三）验算架子整体稳定
按照架子的没部位的不同构件和联结件的材料强度，设计值乘以相应的调整系数：
N÷
ΦA+M÷
bA1≤KA·
KH·
f
先计算作用于格构式压杆的风荷载q
q=1.4LW=1.4×
0.156=0.328KN/m
M=Qh21/8=0.328×
3.72÷
8=0.56KN·
m
M÷
bA1=（0.56×
106）÷
（1056×
489×
2）=560000÷
1026900=0.545N/m㎡
（四）计算工程结构上的预埋吊环：
根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）规定吊环采用1级钢筋制作，严禁使用冷拉钢筋，吊环埋入深度不应小于30d，并应焊接或绑扎钩住结构主筋。
每个吊环按两个截面计算，吊环拉应力不应大于50N/m㎡设计。
∴吊环钢筋面积：
A钢1级计算拉力Px=2400kg=24000N
Ag=Px÷
（2×
50）=Px÷
100
2400÷
100=240m㎡
选φ则Ag=254.47m㎡>
240m㎡
∴安全
（五）验算吊点处扣件抗滑承载能力
每个扣件抗承载能力设计值为3KN
吊点处水平方向分力最大值TAB=9.9KN÷
3≈4个，要求每吊点4个扣件才能满足，每个吊点处现场有两个扣件与立杆卡紧，因此水平方向抗滑是不够的，但垂直分向分力为Tbo=43.9KN，有两件扣件显然不够。
所需扣件数n=43.9÷
3=15个，因此在转角处要采取措施，防止大横杆被钢丝绳兜起沿立杆，所以全部吊点处都进行双扣，每个节点共有18个扣件抵抗向上滑移，才能保证大横杆不沿立杆向上滑移。
六、验算小横杆，大横杆的强度与变形
根据架脚架的上述已知条件，小横杆间距这C=1.5M
（一）小横杆计算：
1、强度计算
最不利荷载组合条件下的计算简图②，图为q恒所占比重较小，因此可偏于安全的简化，按下式计算Mmax。
Mmax=1/8（q活+q恒）b2=1/8×
qb2q=1.2（GK.qK）+1.4KQ·
C式中GK=0.3Kn/㎡，操作层的挡脚板0.086KN/M，护栏0.0376KN/m，安全网0.049KN/m，斜支撑0.03KN/m,GK=0.3KN/㎡.
C——小横杆间距C=1.5M
Gk——钢管单位长度的重量gk=38N/m
KQ——施工活荷载不均匀分布系数KQ=1.2
QK——施工荷载标准值本工程QK=2000N/㎡
∴q=1.2（300×
1.5+38）+1.4×
2000×
1.5
=585.6+5040=5626N/m
Mmax=1/8×
5626×
1.052=775×
1.10=852.9N/m
按下式验算抗算抗弯强度：
Q=Mmax/Wn≤f
式中Wn——小横杆钢管净截面抵抗矩由钢管φ48×
3.5
查表Wn=5078m㎡
∴Q=852900/5078=168N/m㎡
∴安全2、计算变形：
可偏于安全近似地进行如下计算：
W/b=5qb3/384EI
式中E.I为钢管材料弹性模量和钢管截面惯性矩
查表：
E=2.06×
105N/m㎡1=121900m㎡
W/b=（5×
10503）÷
（384×
2.06×
105×
121900）=0.0034
=1÷
294<
1÷
150=1/294<
1/150
∴满足要求
（二）大横杆计算
1、大横杆强度计算
F1——小横杆与大横杆交点处，支座反力的最大值。
F1=bq/2+aq=1.05×
5626÷
2+0.3556÷
5626=4921.9N
因为活荷载约占90%，按近似全活荷截考虑：
Mmax=0.213F.L
=0.213×
4921.8×
（1.5÷
2）
=786.274N.m
Q=Mmax÷
Wn=7862740÷
5078=154.884/m㎡<
205N/m㎡
升级会员 