500X1200梁24纵距计算书.docx

500X1200梁24纵距计算书.docx

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500X1200梁24纵距计算书

0.5m×1.2m梁模板计算书

一、工程参数

梁模板支架参数

梁截面宽度

0.5m

梁截面高度

1.2m

支架高度

11m

楼板厚度

0.18m

板底立杆纵距la

2.4m

板底立杆横距lb

1.5m

梁立杆纵距

梁长度方向立杆纵距同板底立杆纵距，2.4m

梁侧与梁底立杆横距

梁下设置2根立杆,间距1500mm

钢管类型

水平杆钢管：

φ48×3.0mm，立杆钢管：

φ60×3.2mm

水平杆最大步距

1.5m

顶步步距

1m

梁底步距是否加密

不加密

立杆伸出顶层水平杆长度a

0.35m

扫地杆离地高度

0.55m

面板

12mm厚木胶合板

梁底次楞

40×90mm方木，6根

梁底分布梁

6.3号槽钢槽口水平[,间距0.8m

梁底主楞

L150铝梁

梁侧次楞

40×90mm方木，间距200mm

梁侧主楞

双钢管，间距500mm

穿梁螺栓

穿梁螺栓直径14mm，间距：

500mm×500mm

荷载标准值参数

永久荷载

新浇砼自重

24kN/m3

钢筋自重

1.5kN/m3

面板次楞自重

0.3kN/m2

支架自重

0.118kN/m

可变荷载

施工荷载及设备荷载

4kN/m2

砼下料水平荷载

2kN/m2

风荷载

浙江嘉兴，基本风压：

0.35kN/m2

二、新浇砼对模板侧压力标准值计算

依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:

=24×1.2=28.8kN/m2

其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.2m；

三、梁侧模板面板验算

面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。

计算宽度取1000mm。

面板的截面抵抗矩W=1000×12×12/6=24000mm3；

截面惯性矩I=1000×12×12×12/12=144000mm4；

（一）强度验算

1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。

2、荷载计算

新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=28.8kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。

均布线荷载设计值为：

q1=（1.2×28.8+1.4×2）×1=37.36KN/m

q2=（1.35×28.8+1.4×0.7×2）×1=40.84KN/m

取较大值q=40.84KN/m作为设计依据。

3、强度验算

施工荷载为均布线荷载：

M1=0.1q1l2=0.1×40.84×0.202=0.16kN·m

面板抗弯强度设计值f=15N/mm2；

σ=

Mmax

=

0.16×106

=6.67N/mm2

W

24000

面板强度满足要求!

（二）挠度验算

q=1×28.8=28.8kN/m；

面板最大容许挠度值:

200/400=0.5mm；

面板弹性模量:

E=7000N/mm2；

ν=

0.677ql4

=

0.677×28.800×2004

=0.31mm<0.5mm

100EI

100×7000×144000

满足要求!

四、梁侧模板次楞验算

次楞采用40×90mm（宽度×高度）方木，间距：

0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩W=40×90×90/6=54000mm3；

截面惯性矩I=40×90×90×90/12=2430000mm4；

（一）强度验算

1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。

2、荷载计算

新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=28.8kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。

均布线荷载设计值为：

q1=（1.2×28.8+1.4×2）×0.2=7.472KN/m

q2=（1.35×28.8+1.4×0.7×2）×0.2=8.168KN/m

取较大值q=8.168KN/m作为设计依据。

3、强度验算

计算最大弯矩：

Mmax=0.1ql2=0.1×8.168×0.52=0.204kN·m

最大支座力：

1.1ql=1.1×8.168×0.5=4.49kN

次楞抗弯强度设计值[f]＝15N/mm2。

σ=

Mmax

=

0.204×106

=3.778N/mm2<15N/mm2

W

54000

满足要求!

（二）抗剪强度验算

次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×8.168×0.5=2.450kN

木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；

抗剪强度按下式计算:

τ=

3V

=

3×2.450×103

=1.021N/mm2

2bh

2×40×90

次楞抗剪强度满足要求!

（三）挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=28.8×0.2=5.76kN/m；

次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；

次楞弹性模量:

E=10000N/mm2；

ν=

0.677ql4

=

0.677×5.76×5004

=0.100mm<2mm

100EI

100×10000×2430000

满足要求!

五、梁侧模板主楞验算

主楞采用双钢管，间距：

0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩W=8990mm3；

截面惯性矩I=215700mm4；

（一）强度验算

1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=4.49kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。

主楞计算简图（kN）

主楞弯矩图（kN·m）

2、强度验算

最大弯矩Mmax=0.572kN·m

主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。

σ=

Mmax

=

0.572×106

=

63.626N/mm2<205N/mm2

W

8990

满足要求!

（二）挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.168kN，主楞弹性模量:

E=206000N/mm2。

主楞最大容许挠度值：

500/150=3.3mm；

经计算主楞最大挠度Vmax=0.156mm<3.3mm。

满足要求!

（三）悬挑段强度验算

穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距200mm，

弯矩M=4.49×0.15=0.67kN·m

主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。

σ=

M

=

0.67×106

=

74.527N/mm2<205N/mm2

W

8990

满足要求!

（四）悬挑段挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.168kN，主楞弹性模量:

E=206000N/mm2。

容许挠度值：

150×2/400=0.8mm；

经计算主楞最大挠度Vmax=0.114mm<0.8mm。

满足要求!

六、对拉螺栓验算

对拉螺栓轴力设计值：

N＝abFs

a——对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距；

Fs——侧模板承受的荷载设计值：

Fs=0.95（rGG4k＋rQQ2k）=0.95×（1.2×28.8+1.4×2）=35.49kN。

N=0.50×0.50×35.49=8.87kN。

对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=Anftb

An——对拉螺栓净截面面积，M14螺栓An=105.0mm2

ftb——螺栓的抗拉强度设计值，强度等级5.6级，ftb=210N/mm2

Ntb=210×105.0/1000=22.05kN>N=8.87kN。

对拉螺栓抗拉强度满足要求!

七、梁底模板面板验算

面板采用木胶合板，厚度为12mm。

取梁底分布梁间距0.8m作为计算单元。

面板的截面抵抗矩W=80×1.2×1.2/6=19.2cm3；

截面惯性矩I=80×1.2×1.2×1.2/12=11.52cm4；

（一）强度验算

1、梁底次楞为6根，面板按多跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.1m。

2、荷载计算

作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：

q1=[1.2×（24×1.2+1.5×1.2+0.3）+1.4×4]×0.8=34.14kN/m

q2=[1.35×（24×1.2+1.5×1.2+0.3）+1.4×0.7×4]×0.8=36.51kN/m

根据以上两者比较应取q=36.51kN/m作为设计依据。

计算简图（kN）

弯矩图（kN·m）

剪力图（kN）

经过计算得到从左到右各支座力分别为：

R1=1.44kN;R2=4.13kN;R3=3.55kN;R4=3.55kN;R5=4.13kN;R6=1.44kN;

最大弯矩Mmax=0.038kN·m

梁底模板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）=15N/mm2；

梁底模板的弯曲应力按下式计算：

σ=

Mmax

=

0.038×106

=

1.979N/mm2<15N/mm2

W

19.2×103

满足要求!

（二）挠度验算

挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。

q=0.8×（24×1.2＋1.5×1.2＋0.3+4）=27.92kN/m；

面板弹性模量:

E=7000N/mm2；

经计算，最大变形Vmax=0.022mm

梁底模板的最大容许挠度值:

100/400=0.3mm；

最大变形Vmax=0.022mm<0.3mm

满足要求!

八、梁底模板次楞验算

本工程梁底模板次楞采用方木，宽度40mm，高度90mm。

次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4×9×9/6=54cm3；

I=4×9×9×9/12=243cm4；

（一）强度验算

最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下分布梁的间距，L=0.8m。

次楞计算简图

荷载设计值q=4.13/0.8=5.163kN/m；

最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×5.163×0.82=0.330kN·m；

次楞抗弯强度设计值[f]=15N/mm2；

σ=

Mmax

=

0.330×106

=6.111N/mm2<15N/mm2

W

54×103

次楞抗弯强度满足要求！

（二）抗剪强度验算

V=0.6ql=0.6×5.163×0.8=2.478kN

木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；

抗剪强度按下式计算:

τ=

3V

=

3×2.478×103

=1.03N/mm2

2bh

2×40×90

次楞抗剪强度满足要求!

（三）挠度验算

次楞最大容许挠度值：

l/250=800/250=3.2mm；

挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。

q=3.159/0.8=3.949N/mm；

次楞弹性模量:

E=10000N/mm2；

ν=

0.677ql4

=

0.677×3.949×8004

=0.451mm<3.2mm

100EI

100×10000×243×104

次楞挠度满足要求!

九、梁底模板分布梁验算

分布梁采用:

6.3号槽钢槽口水平[，截面抵拒矩W=16.12cm3，截面惯性矩I=50.79cm4，集中荷载P为次楞传递荷载。

计算简图（kN）

（一）抗弯强度验算

弯矩图（kN·m）

经计算，从左到右各支座力分别为：

R1=9.13kN;R2=9.13kN;

最大弯矩Mmax=1.580kN·m；

材料抗弯强度设计值[f]（N/mm2）=205N/mm2；；

抗弯强度按下式验算：

σ=

Mmax

=

1.580×106

=98.015N/mm2<205N/mm2

W

16.12×103

梁底分布梁抗弯强度满足要求!

（二）挠度验算

构件最大容许挠度值:

L/150=600/150=4.0mm或10mm；

经计算的最大变形值Vmax=0.575mm<4.0mm

梁底分布梁挠度满足要求!

一十、梁底模板主楞验算

主楞采用：

L150铝梁，截面抵抗矩W=57.2cm3，截面惯性矩I=383.2cm4

（一）强度验算

主楞按三跨连续梁计算，次楞作用在主楞上的集中荷载P=9.13kN，如下图：

计算简图（kN）

弯矩图（kN·m）;

最大弯矩Mmax=5.843kN·m；

材料抗弯强度设计值f=200N/mm2；

σ=

Mmax

=

5.843×106

=

102.150N/mm2<200N/mm2

W

57.20×103

主楞抗弯强度满足要求!

（二）挠度验算

挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。

次楞作用在主楞上的集中荷载P=8.318kN，

经计算的最大变形值Vmax=11.507mm。

最大容许挠度值:

2400/150=16.0mm，

最大变形Vmax=11.507mm<16.0mm

主楞挠度满足要求!

双槽钢托梁验算

双拼[8槽钢

双槽钢托梁采用:

双拼[8槽钢（如图）

截面抵抗矩W=50.65cm3

截面惯性矩I=202.6cm4

梁体横截面积在500×1200的梁架体搭设时双槽钢托梁下方无需支护，验算如下

（1）强度验算

钢托梁按简支梁计算，取荷载最不利形式进行验算即在跨中位置。

集中荷载

F=[1.2×（24×1.2+1.5×1.2+0.3）+1.4×4]×0.5×2.4÷2=25.61kN，

如下图：

最大弯矩Mmax=Fc=25.61×0.45=11.53kN·m；其中C=0.45m

托梁的抗弯强度设计值f=300N/mm2；

σ=

Mmax

=

11.53×106

=

227.73N/mm2<300N/mm2

W

50.63×103

托梁抗弯强度满足要求!

（2）挠度验算

可调托撑作用在钢托梁上的集中荷载F=25.61kN，

Vmax=

Fc（3l2-4c2）

=

25.61×450×（3×15002-4×4002）×103

=

7.03mm

24EI

24×206000×202.6×104

而最大允许变形Vmax=10mm，钢托梁挠度满足要求!

立杆圆盘抗剪验算

梁体横截面积在500×1200的梁架体搭设时双槽钢托梁下方无需支护，验算如下

（1）荷载计算

由上可知集中荷载

F=25.61kN，

即圆盘位置剪力为25.61KN，由检测得知允许荷载值为60KN。

（检测报告见附件）

风荷载计算

1.风荷载标准值

风荷载标准值应按下式计算：

ωk=µsµzω0

ω0---基本风压，按浙江嘉兴10年一遇风压值采用，ω0=0.35kN/m2。

µs---支撑结构风荷载体形系数µs，将支撑架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表8.3.1第33项和37项的规定计算。

支撑架的挡风系数=1.2×An/（la×h）=1.2×0.243/（2.4×1.5）=0.081

式中An--一步一跨范围内的挡风面积，An=（la+h+0.325lah）d=0.243m2

la----立杆间距，2.4m，h-----步距，1.5m，d-----钢管外径，0.048m

系数1.2-----节点面积增大系数。

系数0.325-----支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。

单排架无遮拦体形系数：

µst=1.2=1.2×0.081=0.10

无遮拦多排模板支撑架的体形系数：

µs=µst

1-ηn

=0.10

1-0.9710

=0.88

1-η

1-0.97

η----风荷载地形地貌修正系数。

n----支撑架相连立杆排数。

支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=11m，按地面粗糙度C类　有密集建筑群的城市市区。

风压高度变化系数µz=0.65。

支撑架顶部立杆段风荷载标准值ωk=µzµsω0=0.65×0.88×0.35=0.200kN/m2

2.风荷载产生的立杆弯矩设计值Mw

Mw=

0.92×1.4ωklah2

=

0.92×1.4×0.200×2.4×1.52

=0.122kN·m

10

10

立杆稳定性验算

（一）立杆轴力设计值

梁底立杆承受梁荷载设计值：

25.61kN;

立杆承受支架自重荷载设计值：

1.2×11×0.199=2.63kN

梁底立杆轴向力设计值：

28.24kN;

（二）立杆计算长度

立杆计算长度按下式计算，并取较大值：

L0=ηh=1.2×1.5=1.80m

L0=h'+2ka=1+2×0.7×0.35=1.49m

h---支架立杆中间层水平杆最大竖向步距（m）。

h'---支架立杆顶层水平杆步距（m）

η---支架立杆计算长度修正系数。

K---悬臂端计算长度折减系数

a---支座可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（m）

L0取1.80，立杆长细比λ=Lo/i=180.00/2.01=90

按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数

=0.55；

（三）立杆稳定性验算

立杆截面抵抗矩（cm3）W=7.7cm3；立杆Q345钢材抗压强度设计值f=300N/mm2；

组合风荷载时立杆稳定性计算：

N

+

Mw

=

28.24×103

+

0.122×106

=89.92+15.84=105.76N/mm2

A

W

0.55×5.71×102

7.7×103

立杆稳定性满足要求!

一、支撑结构地基承载力验算

1、支承于地基土上时，地基承载力设计值fg按下式计算：

地基承载力设计值fg=120kN/m2

2、计算立杆基础底面积Ag

立杆下设置混凝土垫层，垫层作用长度1m，作用宽度1m，立杆基础底面积取混凝土垫层作用面积。

立杆基础底面积Ag=1×1=1m2

3、支撑结构传至立杆基础底面的轴力设计值N=28.24kN

4、立杆基础底面的平均压力设计值P按下式计算：

P=

N

=

28.24

=28.24kN/m2

Ag

1

地基承载力满足要求!

。

5、立杆下砼垫层强度等级为C15，垫层厚度70mm，立杆底座边长150mm，

混凝土轴心抗压强度设计值fc=7.2N/mm2，

混凝土轴心抗拉强度设计值ft=0.91N/mm2，

素混凝土垫层局部受压承载力验算如下：

N

=

28.24×103

=1.26N/m2

150×150

22500

混凝土垫层局部受压承载力满足要求!

地基反力:

f=（0.15+0.10×2）2×200=24.50KN

βh——截面高度影响系数：

当h不大于800mm时，取βh为1.0；当h不小于2000mm时，取βh为0.9，其间按线性内插法取用

η——按下列两个公式计算，并取其中较小值

η1=

0.4+

1.2

=0.4+0.6=1

βs

η1——局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数

βs——局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，当βs小于2时取2

η2=

0.5+

ash0

=0.5+40×0.10/4×1.00=1.50

4μm

η2——计算截面周长与板截面有效高度之比的影响系数

as——柱位置影响系数，中柱取40

h0——截面有效高度，h0=0.10m

μm——计算截面周长，取距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长；μm=4×（0.15+0.10）=1.00m

f+0.7βhftημmh0=24.5+0.7×1×0.91×103×1×1.00×0.10=24.5+63.7=88.2>28.24KN

混凝土垫层受冲切承载力验算满足要求!