外用电梯施工方案碱泉街Word文件下载.docx

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防护架内侧挂绿色密目安全网，操作层底部满挂大眼网。

2．钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管材质使用力学性能适中的Q235钢，其材质应符合《碳素结构钢》（GB700-88）的相应规定。

用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度为4～6m（这样的长度一般重25kg以内，适合人工操作）。

用于小横杆的钢管长度为1.2～2.0m，以适应脚手架宽的需要，钢管件禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。

使用普通焊管时，应内外涂刷防锈层并定期复涂以保持其完好。

3．扣件应使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件。

严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的扣件。

4．脚手板采用冲压钢脚手板，宽度为200～250mm，长3～4m，自重不超过0.30kN/m2。

3.2外用电梯防护脚手架的构架

1．施工现场外用双笼电梯型号为SC200/200型。

吊笼尺寸为3.2×

1.5×

2.5m

2．防护架子采用单立杆，步距为1000mm。

防护架子立杆间距为1200mm。

立杆纵向间距为1500mm,800mm间隔设置,1500mm处为电梯防护门。

3．防护架子左右两侧需设置护身栏杆，起步200mm高档脚杆（并设置200mm高挡脚板），再加上两道横杆步距500mm。

挡脚杆与电梯防护架子门外侧立杆相连，上面两道横杆用短立杆架起，注意端部短立杆要与防护架子立杆离开一段距离保证推拉门向外侧自由推拉。

护身栏杆在外侧与装修外脚手架连接一道保证稳定。

护身栏杆上满挂密目安全网。

4.脚手架应在外侧全立面连续设置剪刀撑；

与水平杆的角度控制在45°

~60°

。

5．防护架子推拉门用Φ10螺纹钢焊接成型，宽160*9=1440mm，竖向焊接9根钢筋，高1200mm，左右各用φ10圆钢焊接一个吊环挂在防护架子的双横杆的内侧杆上，双横杆之间用扣件和短钢管连接四道，与吊环间隔设置，保证吊环能向外推拉。

6.每层脚手架的两端在阳台下方与剪力墙拉结一道钢管。

防护脚手架搭设方法如下图所示：

6.每20m设置钢丝绳拉结一道，钢丝绳，其直径不应小于14㎜，使用预埋吊环其直径不宜小于20㎜，预埋吊环应使用HPB235级钢筋制作。

钢丝绳卡不得少于3个

4.室外电梯防护棚做法

4.1室外电梯平面位置如下图所示

4.2.1防护棚正面部分

正面宽度：

4m

立杆纵距：

1.5m;

立杆步距：

1.8m;

防护棚高度：

5m；

上下防护层间距：

0.5；

防护层水平钢管间距a（m）：

1m；

钢管类型（mm）：

Φ48×

3.5；

扣件连接方式：

双扣件

4.2.2防护棚侧面部分

1.8m；

5m；

0.5m；

1.8m；

0.5m；

防护棚侧面加剪刀撑

4.3搭设方法

先进行主杆的搭设，在用扫地杆将主杆练成整体，在搭设大横杆间距1.8米，用剪刀撑加固整个防护棚。

上部设上下两层防护层，防护层先满铺一层安全网，再铺钢脚手板，竹脚手板用铁丝压住绑牢；

最外侧留置1.2m高防护栏杆，并用多层板将防护栏杆密闭；

防护棚背立面和侧立面内侧满挂密目安全网，形成封闭，安全网要整洁美观；

防护棚正立面先搭设钢管架，在其外侧用多层封闭，再贴标示标语。

4.3质量要求

防护棚整体刚性好，架体稳固，不晃动。

防护盖板采用双层支铺竹笆片，竹笆片采用钢丝与钢管扎牢，要求竹笆片铺设严密，固定牢靠。

5.落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算参数:

双排脚手架，搭设高度85.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.50米，内排架距离结构1.20米，立杆的步距1.00米。

钢管类型为

48×

3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.00米，水平间距3.00米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。

栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0.60kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数0.8720。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.80。

一、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.300×

1.500/2=0.225kN/m

活荷载标准值Q=3.000×

1.500/2=2.250kN/m

荷载的计算值q=1.2×

0.038+1.2×

0.225+1.4×

2.250=3.466kN/m

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=3.466×

1.5002/8=0.975kN.m

=0.975×

106/5080.0=191.897N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.225+2.250=2.513kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×

2.513×

1500.04/（384×

2.06×

105×

121900.0）=6.598mm

小横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

二、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038×

1.500=0.058kN

1.500×

1.500/2=0.338kN

1.500/2=3.375kN

荷载的计算值P=（1.2×

0.058+1.2×

0.338+1.4×

3.375）/2=2.600kN

大横杆计算简图

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×

（1.2×

0.038）×

1.5002+0.175×

2.600×

1.500=0.691kN.m

=0.691×

106/5080.0=135.960N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×

0.038×

1500.004/（100×

2.060×

121900.000）=0.05mm

集中荷载标准值P=（0.058+0.338+3.375）/2=1.885kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.146×

1885.050×

1500.003/（100×

121900.000）=2.90mm

最大挠度和

V=V1+V2=2.956mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×

荷载的计算值R=1.2×

3.375=5.199kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；

本例为0.1611

NG1=0.161×

85.000=13.694kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30

NG2=0.300×

4×

（1.500+1.200）/2=2.430kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×

4/2=0.450kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

85.000=0.637kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=17.211kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×

2×

1.500/2=6.750kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：

W0=0.600

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：

Uz=1.670

Us——风荷载体型系数：

Us=0.872

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×

0.600×

1.670×

0.872=0.612kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×

17.211+0.85×

1.4×

6.750=28.686kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

17.211+1.4×

6.750=30.103kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×

1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×

0.612×

1.000×

1.000/10=0.109kN.m

五、立杆的稳定性计算:

卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=30.103kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×

1.600×

1.000=1.848m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3；

——由长细比，为1848/16=117；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.477；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

经计算得到

=30103/（0.48×

489）=128.968N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<

[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=28.686kN；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.109kN.m；

=28686/（0.48×

489）+109000/5080=144.386N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

六、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×

wk×

Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.612kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.00×

3.00=6.000m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；

No=5.000

经计算得到Nlw=5.138kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.138kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=120.00/1.58的结果查表得到

=0.75；

A=4.89cm2；

[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=75.072kN

Nf>

Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件连接示意图

七、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

其中p——立杆基础底面的平均压力（kN/m2），p=N/A；

p=120.41

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；

N=30.10

A——基础底面面积（m2）；

A=0.25

fg——地基承载力设计值（kN/m2）；

fg=136.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kc×

fgk

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；

kc=0.80

fgk——地基承载力标准值；

fgk=170.00

地基承载力的计算满足要求!