型钢卸料平台方案2.docx

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型钢卸料平台方案2

型钢悬挑卸料平台搭拆方案

一、卸料平台的搭设：

1、卸料台的布置：

木工程标准层卸料平台采用工字钢制作，卸料平台布置在现场塔吊的有效旋转半径内，尽可能安装在视线较好的位置，卸料平台不宜搭设于阳台、飘窗等悬挑构件部位。

2、搭设方法：

根据计算，卸料平台的主梁及次梁采用14号工字钢制作。

工字钢之

间采用3厚钢板帮焊连接，工字钢里端放置于建筑物边梁上1.5m，外部悬挑长度为3.5m，扣除1.4M宽的外架，工字钢于外架之外长度为2.1m，卸料平台宽度为2.5m。

采用四根直径为14mm的钢丝绳拉接，于主梁上焊接拉环，并于上部楼层预埋直径为20的圆钢锚固点（钢筋预埋入上部边梁）。

为了便于吊装，在主梁靠近外架部位另外焊接吊点，如（图四）。

为了防止工字钢向内滑动，在主梁靠近建筑物边梁处用工字钢焊接挡板。

卸料平台四周设置1.2m高维护栏杆及300cm高挡板，采用5cm厚的木枋铺设，下挂安全兜网，卸料平台的使用荷载不得大于10KN（1吨）。

预埋钢丝绳拉环楼层的混凝土强度≥70%后，方可安装卸料平台。

卸料平台必须由专业队伍负责制作安装，卸料平台安装好经验收后方可投入使用。

卸料平台大样详（图一）。

二、卸料平台使用注意事项：

1、上、下卸料平台搭设必须相互错开1m～1.5m。

2、卸料平台安装好经检查合格后，方能使用。

3、在卸料平台上方显目处悬挂料台编号,标明最大载重量，尽可能标明允许载钢管的根数、扣件的个数（包括吊蓝重量）、不同型号砖的块数、模板的块数、木方的根数以及不同型号钢筋的根数；

4、严禁超载，每个卸料平台最大载重量800Kg；

5、材料装进卸料平台时必须堆码整齐，严禁抛掷。

6、材料必须捆绑牢固，吊钩必须挂牢，起吊时速度应缓慢、平稳。

7、需要转运的材料，装进卸料平台后必须及时转走，严禁长时间堆放。

三、安全保证措施

（一）安全保证机构

安全组织机构图

（二）安全技术措施：

1、卸料平台必须按方案制作搭设；

2、卸料平台搭设时严禁与外架连接；

3、钢丝绳质量必须合格，严禁使用破损的钢丝绳。

4、卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；

5、卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加软垫物，平台外口应略高于内口；

6、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；

7、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；

8、固定主梁工字钢的铁脚，预埋在板上的必须伸到板底钢筋下，并且该处1m2范围内的板筋采用Ф12钢筋加强，预埋在边梁上的必须满足锚固长度（最好伸到梁底筋下）；

9、钢丝绳的拉环必须分开埋设，严禁将钢丝绳拉在固定工字钢的铁脚上；

10、安装时工字钢与铁脚之间的缝隙必须采用木楔子楔牢，不得有松动；

11、钢丝绳在锚点与卸料平台之间不应有其他物件阻隔而使钢丝绳弯曲；

12、必须定期检查钢管支撑、紧固件、拉结件等使用情况，如有损坏应立即更换；

13、卸料平台安装完毕后，应报项目部检查，检查验收合格后方可使用。

14、搭设及拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带。

15、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调。

16、拆除时划分作业区，周围设围栏或警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。

四、计算：

（一）参数信息

1、荷载参数

木脚手板自重标准值：

0.35KN/m2；

栏杆、挡板自重标准值：

0.11KN/m；

施工人员等活荷载：

2.00KN/m2KN/m2；

最大堆放材料荷载：

10.00KN。

2、悬挑参数

内侧钢绳与墙的距离：

1.5m，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离：

2.0m；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离：

6.30m；

钢丝绳安全系数K：

6.00；

预埋卡环的钢筋直径：

ф14.00mm。

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

３、水平支撑梁

主梁材料类型及型号：

14＃工字钢；

次梁材料类型及型号：

14＃工字钢；

次梁水平间距1d：

0.70m，建筑物与次梁的最大允许距离le：

1.40m。

４、卸料平台参数

水平钢梁（主梁）的悬挑长度：

3.50m，水平钢梁（主梁）的锚固长度：

1.50m；

平台计算宽度：

2.50m。

（二）次梁的验算

次梁选择14＃工字钢，间距0.7m，其截面特性为：

面积A=21.5cm2；

惯性矩Ix=712cm4；

界面抵抗钜Wx=102cm3；

回转半径ix=5.76cm；

截面尺寸：

b=80mm，h=140mm，t=9.1mm。

１、荷载计算

（1）木脚手板的自重标准值为0.35KN/m2;

Q1=0.35×0.70=0.25kN/m

（2）最大的材料器具堆放荷载为10.00KN，转化为线荷载：

Q2=10.00/3.50/2.5×0.7=0.80kN/m

（3）工字钢自重荷载Q3=0.17kN/m

（4）其他荷载Q4=0.048kN/m

经计算静荷载设计值q=1.2×（Q1+Q2+Q3+Q4）=1.2×（0.25+0.80+0.17+0.041）=1.51kN

经计算活荷载设计值P=1.4×2.00×0.70×2.5=4.90kN

２、内力验算

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式为：

M=

+

经计算得到，最大弯矩M=1.51×2.52／8+4.90×2.5／4=4.24kN.m。

３、抗弯强度验算

次梁应力:

σ=

≤［f］

其中γX—截面塑性发展系数，取1.05；

[f]—钢材的抗压强度设计值，[f]=205Ｎ/mm2；

次梁工字钢的最大应力计算值σ=4.24×103/（1.05×102）=39.59N/mm2≤[f]=205Ｎ/mm2；

次梁工字钢的最大应力计算值满足要求。

４、整体稳定性验算

σ=

≤［f］

其中φb---均匀弯曲的受弯构建整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B得到：

φb=1.65

由于φb大于0.6，按照下面公式调整：

φb=1.07－

≤1.0

得到φb=0.899；

次梁槽钢的稳定性验算σ=4.24×103/（0.899×102）=46.24Ｎ/mm2≤[f]=205Ｎ/mm2；

次梁工字钢的稳定性满足要求；

（三）主梁的验算

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择14＃工字钢，间距2.5m，其截面积特性为：

面积A=21.5cm2；

惯性矩Ix=712cm4；

界面抵抗钜Wx=102cm3；

回转半径ix=5.76cm；

截面尺寸：

b=80mm，h=140mm，t=9.1mm。

１、荷载验算

（1）栏杆与挡脚手板自重标准值：

本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m；

Q1、=0.11kN/m；

（2）工字钢自重荷载Q2、=0.17kN/m

（3）其他荷载Q3、=（0.35×3.5×2.5+0.17×10+0.039×12）/2/3.5=0.75kN/m

经计算静荷载设计值q、=1.2×（Q1、+Q2、+Q3、）=1.2×（0.11+0.17+0.75）=1.24kN/m；

经计算活荷载设计值P、=（10+17.5）/2=13.75kN；

２、内力验算

如下：

最大弯矩M的计算公式为：

M=

+

经计算得到，最大弯矩M=1.24×3.52／8+13.75×3.5／4=13.93kN.m。

３、抗弯强度验算

主梁应力:

σ=

≤［f］

其中γX—截面塑性发展系数，取1.05；

[f]—钢材的抗压强度设计值，[f]=205Ｎ/mm2；

主梁工字钢的最大应力计算值σ=13.93×103/（1.05×102）=130.07N/mm2≤[f]=205Ｎ/mm2；

主梁工字钢的最大应力计算值满足要求。

４、整体稳定性验算

σ=

≤［f］

其中φb---均匀弯曲的受弯构建整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B得到：

φb=1.65

由于φb大于0.6，按照下面公式调整：

φb=1.07－

≤1.0

得到φb=0.899；

主梁工字钢的稳定性验算σ=13.93×103/（0.899×102）

=151.912Ｎ/mm2≤[f]=205Ｎ/mm2；

主梁工字钢的稳定性满足要求；

（四）钢丝拉绳的内力验算

水平钢梁的垂直支坐反力Rci和拉钢绳的轴力Roi按照下面计算，

Rci=Roisinθi

其中Rci--水平钢梁的垂直支坐反力（kN）；

Roi--拉钢绳的轴力（kN）；

θi--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；

sinθi=Sin｛ArcTan（6.3/3.5）｝=0.874;

根据以上公式计算得到钢绳的拉力为：

Rci≥Rci/sinθi；

R○i=（q、×3.5+P、）/sinθi=18.1/0.874=20.70kN；

根据上述计算，卸料平台外端使用的斜拉钢丝绳的抗拉强度必须大于20.70kN。

大直径钢丝绳不利于安装，经查《建筑五金手册》，直径14mm钢丝绳拉力为15.50kN，直径12mm钢丝绳拉力为14kN，因此，卸料平台外端采用直径14mm钢丝绳，在距外端2.0m的位置再用直径12mm钢丝绳（也可作为安全绳），方能满足要求如（附图三）。

（五）钢丝拉绳拉环的强度验算

取钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力最大值Ro进行计算作为拉环的拉力N为：

N=RO=26591.565N。

拉环强度计算公式为：

σ=

≤［f］

所需要的拉环最小直径D=［26591.6×4/（3.142×50×2）］1/2=18.3mm

（六）支撑层承载力验算

工字钢作用于边梁的集中荷载：

支座反力RA=20.70KN

支撑边梁最小截面：

200宽×400高

最大跨度：

4.2米

面筋（三级钢）：

2Ф16。

底筋（三级钢）：

2Ф16。

砼强度等级：

C25。

截面有效高度h0=400-35=365mm

（1）截面极限弯矩

为简化计算，计算跨中截面不考虑面筋，支座截面不考虑底筋。

截面受压区高度：

X=Asfy－A/sf/y/fcb=Asfy/fcb

式中：

受拉钢筋截面积：

As=3.14×8×8×2=402mm2

钢筋抗拉强度设计值：

fy=f/y=306N/mm2

砼强度不大于C50，a1取1.0

C30砼强度设计值：

fc=14.3N/mm2

X=402×360/（1.0×14.3×200）=50.59mm

截面极限弯矩：

Xb=Mo=a1fcbx（h0-X/2）=1.0×14.3×200×50.59×（365-50.59/2）/1000/1000=49.15kN·m

（2）支座截面（负筋）极限弯矩

因底筋和面筋均相同，故支座截面极限弯矩等于跨中截面极限弯矩。

（3）梁板荷载

边梁自重：

0.2×0.4×24=1.92kN/M

板自重：

0.08×（1.5-0.25）×24/2=1.2kN/M

自重荷载在边梁产生弯矩：

0.125×1.2×（1.92+1.2）×4.284.2=8.25KN.m

活荷载：

0.125×2×1.8×1.4×4.2×4.2=11.11KN.m

小计：

8.25+11.11=19.36KN.m

（4）工字钢荷载在边梁产生的荷载弯矩

Mmax=20.70×（2.5/4.2）×（4.2-2.5）=20.95KN.m

（5）边梁承载力

中部截面极限弯矩：

49.15KN.m

支座截面（负筋）极限弯矩：

49.15KN.m

梁板荷载弯矩：

19.36KN.m

边梁承载力：

49.15×2-19.36=78.94KN.m

>工字钢荷载在边梁产生的荷载弯矩Mmax=20.95KN.m

故边梁承载力满足要求。

五、附图