地下室顶板楼板临时加固方案01Word下载.docx
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3m；
底笼宽：
1.4m；
标准节重：
185kg；
吊笼载重：
2000kg
单个吊笼重:
1900kg；
外笼重：
1200kg
其他配件总重量：
200kg；
基本单元升降机尺寸：
4.9*3.4*4.7m
2）.荷载参数：
施工荷载：
4kN/m2；
3）.钢管参数：
钢管类型：
Ф48×
4.5；
钢管横距:
500mm；
钢管纵距:
钢管步距:
1000mm；
模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：
0.2m；
4）.6#地下室底板标高-2.25m，屋面板标高85.95m，女儿墙顶标高90.45m，总高92.6m（出屋面板+6m）；
7#地下室底板标高-1.25m，屋面板标高86.95m，女儿墙顶标高91.45m，总高92.6m（出屋面板+6m）；
8#地下室底板标高-2.25m，屋面板标高94.95m，女儿墙顶标高99.45m，总高101.6m（出屋面板+6m）；
最多吊笼总数为101.6/1.508=67.3，故需要标准节为68节；
地下室顶板配筋及梁布置图如下：
7#楼电梯定位图
8#楼电梯定位图
2、荷载计算
根据《设备说明书》
根据说明书条件：
附着架自重+动力电缆自重+钢丝绳+紧固件等约等于导轨架重量的30%；
则：
基础承载N＝（吊笼重+围笼重+对重+导轨架总重+载重量）╳安全系数×
9.8N/kg
＝（1900+1200+1800+185╳68*1.3+2000）╳2.1×
9.8
＝46508kg×
9.8N/kg
＝455778.4N
＝455.78kN
设备最不利情况下，两笼同时对楼面冲击，按混凝土规范，冲击荷载为静载的4~6倍，则冲击荷载为：
N1=（吊笼重+对重+载重量）×
=（1900+1800+2000）*2*6*9.8
=68400kg×
=670320N
＝670.32kN
则总荷载为：
G=670.32+455.78
=1126,1KN
基础底座平面尺寸为4900╳3400mm，则地下室顶板承压
P＝455.78/（4.9╳3.4）＝27.36kN/m2。
冲击荷载产生的压力：
P1=670.32kN/（4.9*3.4）=40.23kN/m2
最不利荷载产生的压力：
P2=40.23kN/m2+27.36kN/m2=67.59kN/m2
1、立杆验算
以最大荷载对立杆进行验算，不考虑钢筋砼上梁的承载力，则传给每根立杆的力为：
N＝27.36╳0.5╳0.5＝6.84kN
按最不利荷载时候，立杆传力为：
N＝67.59╳0.5╳0.5＝16.898kN
地下室净空为3.75m；
查《施工手册》
模板支架立杆计算长度调整系数k1
步距h（m）
h≤0.9
0.9＜h≤1.2
1.2＜h≤1.5
1.5＜h≤2.1
k1
1.243
1.185
1.167
1.163
当水平步距为1000mm时，立杆（48╳4.5钢管、对接方式）允许荷载
【N】=54.5kN>
16.898kN>
6.84kN;
根据立杆荷载反算楼面均布荷载
查建筑材料手册得，可调顶托的允许荷载【N】=20kN>
6.84kN。
故立杆受力满足要求。
考虑冲击荷载均有结构楼板承受，由图纸知道板厚300mm，C14@200，则查静力计算手册知道得，每米板钢筋量为770mm2,则板能承担的均布荷载依据规范
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
a、计算信息
1.几何参数
计算跨度:
Lx=6000mm;
Ly=8100mm
板厚:
h=300mm
2.材料信息
混凝土等级:
C35、fc=16.7、ft=1.57、Ec=3.15×
104N/mm2
钢筋种类:
HRB400fy=360N/mm2Es=2.0×
105N/mm2
最小配筋率:
ρ=0.200%
纵向受拉钢筋合力点至近边距离:
as=35mm
保护层厚度:
c=15mm
3.荷载信息（均布荷载）
永久荷载分项系数:
γG=1.200
可变荷载分项系数:
γQ=1.400
准永久值系数:
ψq=1.000
永久荷载标准值:
ｑgk=27.36kN/m2+24*0.3*1.2KN/m2=36KN/m2
可变荷载标准值:
ｑqk=40.23kN/m2
楼面推荐承受可变荷载：
ｑgk=20kN/m2
4.计算方法:
弹性板
5.设计参数
结构重要性系数:
γo=1.00
泊松比:
μ=1/6
b、计算参数:
6#楼板尽跨：
2050*3000mm；
7#楼板尽跨：
5425*7700mm；
8#楼板尽跨：
5550*7650mm；
1.计算板的有效高度:
ho=h-as=300-35=265mm
2、配筋计算（lx/ly=（2050、5425、5550）/（3000、7700、7650）=（0.683、0.715、0.725）<
2.000所以按双向板计算）:
6#楼、7#、8#楼按四边间支；
当μ不等于0时，其挠度及支座中点弯矩仍可按表中数据求得，当求其跨内弯矩时，可按下式求得：
对钢筋混凝土板按μ=1/6考虑。
1.X向底板钢筋
=2×
104N/mm2*265*265*265mm/12
=31016.04kn..m
1）确定X向板底弯矩
Mx=表中系数*ql2
=0.0659*（36+40.23）*5.55*5.55=154.74kN*m
2）确定计算系数
αs=γo*Mx/（α1*fc*b*ho*ho）
=1.00*154.74×
106/（1.00*16.7*1000*265*265）
=0.132
3）计算相对受压区高度
ξ=1-sqrt（1-2*αs）=1-sqrt（1-2*0.132）=0.142
4）计算受拉钢筋面积
As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*16.7*1000*265*0.142/360
=1746.79mm2
楼板配筋为C14@200，查表As=770mm2
冲击荷载考虑板承担一部分冲击，而As=1746.79-770=976.79mm2需要加固的结构来承担，反算承担的弯矩M=154.74*976.79/1746.79=86.53kN*m
反算承担的均布荷载q=8*86.53/（5.55*5.55）=22.47kN/m2
板底考虑用钢管A48*3.5mm，双向@500，水平杆双向@1000mm布置，则：
则传给每根立杆的力为：
N＝22.47╳0.5╳0.5＝5.62kN
根据前面计算知道：
5.62kN
故立杆满足要求。
2.Y向底板钢筋
1）确定Y向板底弯矩
My=表中系数*ql2
=0.0307*（36+40.23）*5.55*5.55=71.98kN*m
=1.00*71.98×
=0.0614
ξ=1-sqrt（1-2*αs）=1-sqrt（1-2*0.0614）=0.063
As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*16.7*1000*265*0.063/360
=774.46mm2
冲击荷载考虑板承担一部分冲击，故满足要求。
3.中间跨底板钢筋
中间跨弯矩M=Mx+1/6My=154.74kN*m+1/6*71.98kN*m=166.74kN*m
2）确定计算系数
=1.00*166.74×
=0.142
ξ=1-sqrt（1-2*αs）=1-sqrt（1-2*0.142）=0.154
As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*16.7*1000*265*0.154/360
=1893.13mm2
冲击荷载考虑板承担一部分冲击，而As=1893.13-770=1123.13mm2需要加固的结构来承担，反算承担的弯矩M=166.74*1123.13/1893.13=990.17kN*m
反算承担的均布荷载q=8*990.17/（5.55*5.55）=257.15kN/m2
N＝257.15╳0.5╳0.5＝64.29kN
【N】=54.5kN，小于不利荷载64.29kN
故加固方案需要调整。
【N1】=64.29kN-54.5kN=9.79kN
则在4.9*3.4m区间4.9/0.5=9.8，取整即11根立杆；
3.4/0.5=6.8，取整即8根立杆
在该区间需要卸载的总荷载N=11*8*9.79=861.54kN，考虑用4根16#工字钢做支撑，支撑在电梯笼的四个螺栓区（立柱点），用16#工字钢作水平梁同电梯预埋基座槽钢位一一对应，解决分担该荷载，则对钢构件荷载进行验算。
I16的各项参数为：
h=160mm、t=9.9、b=88mm、
x-x轴
Ix=1130cm4、wx=141cm3、ix=6.58cm、Ix/Sx=13.8cm、Sx=80.8cm3、
y-y轴
Iy=93cm4、wy=21.2cm3、iy=1.89cm、
截面面积As=26.1cm2
则每根立柱需要承担的荷载【N2】=861.52kN/4=215.38kN
受压构件的允许长细比为150；
由结构计算手册知
常见型钢及其组合截面的回转半径的近似值表
对柱截面计算：
柱截面强度及稳定性验算公式
，支撑柱按交接考虑，则
=3.75*1000*2/6.58*10=113.98≤150
满足要求；
强度验算：
σ=N/As=215.38*1000/（26.1*100）=82.52N/mm2小于235N/mm2
故强度满足要求。
稳定性：
N/Ψ*As≤f
则N/Ψ*As=215.38*1000/（26.1*100*0.534）=154.53≤f=235N/mm2
满足要求。
混凝土强度验算
为方便计算，假设载荷全部集中并均匀分布于底座的两条槽钢[12（b×
h＝
53×
120），计算如下：
两槽钢与混凝土楼面的接触面积
S＝（53mm×
3400mm）×
2
＝360400mm2
据前项计算，本施工电梯荷载N＝455.78kN，
则混凝土单位面积承载P＝455.78/360400
＝0.0013kN/mm2
＝1.3N/mm2
查《施工手册》，强度等级为C35混凝土强度设计值轴心抗压为
【P】＝16.7N/mm2>
1.05N/mm2
对于6#楼，混凝土需要现浇，满7d后拆除模板，进行加固后才可以安装电梯。
验证7d混凝土强度：
当期温度约10°
左右，查混凝土温升曲线，C35混凝土强度才达到60%及只有C21混凝土标号，查结构规范知道C21混凝土抗压强度
查表知道：
【P】＝10.5N/mm2>
不考虑后期强度增加的影响，同样满足要求；
4、楼板剪切破坏验算（按1m长度截面计算）；
正常施工情况下：
（1）楼板1m长度截面含钢率：
U＝Fu/（b×
h0）
配筋采用双层C14@200。
则截面布筋面积Fu＝770mm2。
截面长度b＝1m＝1000mm。
楼板有效高度h0＝300－35＝265mm。
则U＝770/（1000×
265）＝0.0029
（2）混凝土强度计算系数α＝U×
Rα/Ru
据《施工手册》，
Rα（钢筋强度），三级螺纹钢，采用Rα＝360N/mm2
Ru（混凝土强度），C35，采用Ru＝16.7N/mm2
则α＝0.0029×
360/16.7＝0.0626
则A0＝α×
（1－α）＝0.059
（4）断面可承载最大弯矩【Mp】＝A0×
b×
h02×
Ru
＝0.059×
1000×
2652×
16.7
＝68818864.32N·
mm
＝68.82KN·
m
由于混凝土施工平均温度为10°
查混凝土强度与温度和龄期增长曲线图知道7天的时候混凝土强度才60%，及才C21，以后混凝土强度逐步提升的有利条件暂不考虑，则
Ru（混凝土强度），C21，采用Ru＝10.5N/mm2
则α＝0.0027×
360/10.5＝0.0926
（1－α）＝0.084
＝0.084×
10.5
＝61938450N·
＝61.94KN·
（5）实际最大跨中弯矩。
立杆支承间距为500mm，假设荷载全部集中并均匀分布于底座的两条槽钢
（长为3.4m），按可能的最大弯矩验算，即槽钢正好位于两排立杆的正中间，
此时计算跨中弯矩最大值可简化为按简支梁计算，见图2。
P（每米集中荷载）
L＝0.5m
图2
每米截面最大弯矩M＝1/4×
P×
L
＝1/4×
[455.78/（2×
3.4）]×
0.5
＝33.51KN·
m<
61.94KN·
m<
68.82KN·
（6）若底座槽钢正好与底板下钢管顶撑排列位置重叠，则此项弯矩计算按均布载荷连续梁计算，可忽略不计（见图3）。
图3
顶托上垫方木承压强度验算
方木主要承受支撑点的承压强度计算，按前项荷载计算及立杆验算，每根立杆所受压力N＝6.84kN，
方木支撑接触面积为50×
100＝5000mm2
则单位面积压力fc＝6.84kN/5000mm2＝1.37N/mm2
查《木结构设计手册》,松木最弱顺纹压应力为:
【fc】=9.8N/mm2>
1.37N/mm2
3、故本工程对6#、7#、8#楼做如下加固布置：
在结构底板基础预埋底部对应螺栓预埋部位用H16工字钢做横梁，用4根H16工字钢在预埋螺栓为做柱支撑，顶撑于横梁上并做焊接处理，焊缝6mm、满焊；
横梁于顶板用12膨胀螺栓固定，每端4个。
在吊笼区位（支撑部位比吊笼每边宽出500mm）用A48*3.5mm钢管进行支撑，立杆双向@500mm，水平杆双向@1000mm，顶部用可调节钢顶托，顶托可调空间控制在300mm以内，顶托插入钢管深度不少于200mm,顶托上架设50*100mm方木（立放）。
对应6#楼，由于吊笼平台一角位于观光井上，在光管井部位的钢管支撑仍有按上面设置，在平楼面处铺设厚度10mm钢板固定，在钢板上铺设费轮胎做缓冲。
在7#楼后浇带两边用H16工字钢做横梁，用H16工字钢@2000mm做柱支撑，与横梁焊接，做为安全加强措施。
后浇带区间用模板封闭，防止施工垃圾掉入地下室。
同时，为避免施工升降机梯笼在下降到部时可对地下室顶板的直接冲击，在梯笼下方均设置了汽车轮胎进行缓冲，可保证电梯运行安全可靠。
同时对于6#楼电梯基础，必须在混凝土施工后七天拆除模板，换上顶撑后才可以进行电梯安装。
8#同样必须在顶撑安装完成后才可以安装电梯；
7#楼带基础预埋螺栓安装完成后，立即进行顶撑。
所有底板下均用A48*3.5mm光管做支撑，，顶部用可调支托，钢管支撑体系四边满搭剪刀撑对架体进行加固。
附图：
7#楼施工电梯钢管位置图
钢管加固布置图
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