厌氧缺氧好氧生物接触氧化处理低碳氮比污水的物料平衡Word下载.docx

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传统厌氧/缺氧/好氧（anaerobicanoxicoxic，A2/O）工艺在中国有广泛的应用，这是一个顺次为厌氧、缺氧和好氧的单污泥悬浮生长系统，但这种工艺已经达不到日益严格的污水排放标准。

本研究将A2/O工艺与生物接触氧化（biologicalcontact

oxidation,BCO）工艺组合，成为新型的双污泥系统，不仅能获得深度脱氮除磷效果，而且能够有针对性的解决传统A2/O工艺[8]上存在的问题，实现了硝化

菌与聚磷菌（phosphorusaccumulatingorganisms，PAOs）长短泥龄的分离，避免了传统工艺回流污泥中携带的NO3--N对PAOs在厌氧区释磷[9]的影响，充分利用原水中的碳源，获得高效的同步脱氮除磷效率[10]。

在该系统中，A2/O反应器主要作用是利用反硝化除磷技术来实现同步脱氮除磷，BCO系统用于完成硝化作用。

BCO反应器中产生的NO3--N回流至A2/O反应器的缺氧段，为PAOs释磷提供一个相对严格的厌氧环境[11-12]。

另外，进水的低C/N

也会促进反硝化聚磷菌（denitrifyingphosphorusaccumulatingorganisms，DPAOs）的生长，DPAOs可以利用NO3--N作为电子受体同时去除污水中的氮和磷[13]，大量的化学需氧量（chemicaloxygendemand，COD）在A2/O反应器的厌氧段被去除，降低了进入BCO反应器上清液中的C/N，这为在生物膜上生长的硝化菌提供了有利条件，进而可以提升硝化效果[14]。

本研究应用的A2/O-BCO组合工艺，充分利用了原水中的碳源，且占地面积小，运行费用低，管理方便，尤其适用于分散、处理量小、日变化系数较大的农村生活污水处理，是农村生活污水实现生物脱氮除磷的理想选择[11-13]，在污水处理领域有重要意义。

但是，该系统的碳、氮、磷的物料平衡情况尚不明确，进行物料衡算有助于更好地理解和分析系统有机物、氮和磷的分布及变化情况[15]，本文在Barker等[16]对活性污泥系统进行的碳、氮物料平衡的研究基础上，首次建立了A2/O-BCO组合工艺的碳、氮、磷的物料衡算公式，并且以不同硝化液回流比稳态运行条件下的试验数据为基础，分析了A2/O-BCO组合工艺碳、氮和磷的物料平衡情况，以期为评价试验数据的可靠性以及数学模型的建立提供理论依据和指导。

1材料与方法

1.1试验装置

A2/O-BCO工艺系统流程见图1。

A2/O反应池内为活性污泥法，厌氧段完成有机物的吸附转化同时释磷，缺氧段以BCO反应池回流过来的硝化液为电子受体进行反硝化除磷反应，好氧段进一步吸磷并吹脱氮气；

BCO反应池内为生物膜法，主要完成氨氮的氧化。

主体反应器材质均为有机玻璃，其中A2/O反应池有效容积为40L，厌氧区、缺氧区和好氧区容积比为1∶3∶1。

BCO反应池有效容积为24L，均分为3格室（分别记为N1段、N2段和N3段），每个格室均填充聚丙烯材质环形悬浮填料，填充率为45%，填料尺寸为D25mm×

10mm，中心有网格结构，密度为0.96g/cm3，孔隙率为95%，有效比表面积为500m2/m3。

1.2试验水质

采用北京工业大学教工住宅区化粪池生活污水为试验水源，属于典型的低C/N实际生活污水，水质特点具体如下：

COD质量浓度为97.62～318.20mg/L；

总氮（totalnitrogen，TN）以氨氮为主，质量浓度为53.21～74.64mg/L；

总磷（totalphosphorus，TP）质量浓度为3.74～7.38mg/L，NO3--N质量浓度为0～0.54mg/L；

NO2--N质量浓度为0～0.23mg/L。

1.3试验运行条件

试验连续运行5个月，考察了硝化液回流比对A2/O-BCO系统同步脱氮除磷效果的影响。

A2/O进水流量为5L/h，A2/O反应池内水力停留时间（hydraulicretentiontime，HRT）为8h，污泥龄（sludgeretentiontime，SRT）控制在12d，污泥回流比为100%，待系统性能稳定后，依次将硝化液回流比分别控制在100%、200%、300%和400%进行试验比较，分别记为Run1、Run2、Run3和Run4，基本每个工况都运行1个月左右，污泥浓度（mixedliquorsuspendedsolids，MLSS）维持在3500mg/L左右，好氧段溶解氧（dissolveoxygen，DO）控制在1.0～2.0mg/L；

BCO的HRT为1.9h，DO均控制在3.0～4.5mg/L。

1.4分析方法

每天用50mL取样器从A2/O-BCO工艺系统每格室中采集50mL水样，水样采用0.45μm中速滤纸过滤，MLSS、挥发性污泥浓度（mixedliquorvolatilesuspendedsolids，MLVSS）、COD等指标采用标准方法测定[17]，PO43--P，NH4

+-N，NO2--N，NO3--N由LachatQuikchem8500型流动注射仪（lachatinstrument，milwaukee，wiscosin）测定；

采用WTW，Multi340ipH/DO仪测定pH值和DO。

分子荧光原位杂交（fluorescenceinsituhybridization，FISH）技术，固定、杂交的操作步骤见文献[18-19]。

采用的寡核苷酸探针为EUBmix（Eub338，碱基序列为GCTGCCTCCCGTAGGAGT；

Eub338Ⅱ，碱基序列为GCAGCCACCCGTAGGTGT；

Eub338Ⅲ，碱基序列为GCTGCCACCCGTAGGTGT）、Amx368（碱基序列为CCTTTCGGGCATTGCGAA）。

通过OLYMPUSBX-61荧光显微镜和Image-proplus6.0软件对污泥种群进行拍摄和定量分析。

3.1A2/O-BCO工艺运行性能

系统连续稳定运行5个月的进出水水质见表1。

A2/O-BCO工艺的脱氮除磷效果随着硝化液回流比的增加呈现增加趋势，但当增加到400%时，TN却出现了降低趋势。

在本试验运行条件下，当硝化液回流比为400%时，一方面回流污泥中携带的硝酸盐破坏了A2/O中的厌氧环境，严重影响ANA段的释磷情况和系统碳源的利用情况，继而影响缺氧段反硝化除磷反应；

另一方面回流过来的大量硝酸盐，使得缺氧条件下硝酸盐负荷过高，并携带了大量溶解氧，导致缺氧段有效反应时间严重缩短，A2/O出水中硝态氮开始积累，导致TN去除效果变

差。

当运行条件为Run3时，系统平均出水TN和TP浓度分别为14.96和0.49mg/L，达国家城镇污水处理厂污染物排放标准一级A标准。

选用系统Run1～Run4这5个月稳定运行数据作为下文物料衡算的依据。

3.2COD的去除特性和物料平衡

进入系统的COD主要在A2/O反应器中厌氧段被聚磷菌利用来合成体内贮能物质，用于后续缺氧段的反硝化除磷反应，后续COD降幅较小，此时COD主要用于维持好氧异养菌的新陈代谢[22]，COD在BCO中也得到部分去除，可能原因是其中除了自养型的硝化菌之外，还存在好氧异养菌；

另外一部分通过出水流出系统，还有一部分通过剩余污泥排出系统。

根据公式

（1）－式（7）计算4

个运行条件下COD的物料平衡如表2。

可见4个运行条件下，COD平衡百分比均在95.0%以上，系统在A2/O反应器中厌氧段用于释磷而被利用的COD值占总去除量的百分比分别为78.5%、71.8%、57.9%和71.1%。

Run3下的57.9%是由于当时正值夏季，进水COD值较低，出水COD值均小于50.0mg/L。

3.3磷的去除特性和物料平衡

进入系统的P通过厌氧段释磷、缺氧段反硝化吸磷和好氧吸磷，一部分通过出水流出系统，一部分通过剩余污泥排出系统。

本工艺有很好的P去除效果，缺氧段反硝化吸磷和好氧吸磷占磷总去除量的百分比见图4，在Run1时，反硝化除磷反应受到电子受体的限制，主要发生好氧吸磷反应，随着硝化液回流比增大，在电子受体充足的情况下，缺氧段反硝化除磷反应越彻底。

根据公式（8）－式（11）计算4个运行条件下P的物料平衡如表3。

可以看出4个运行条件下通过排放剩余污泥去除的P分别占总量的78.0%、88.4%、84.3%和85.4%。

P的平衡百分比均在90.0%以上，可能是由于污泥磷含量选取经验值3%而造成的磷平衡有部分余差存在。

3.4氮的去除特性和物料平衡

根据公式（12）计算输入系统氮的质量，4个运行条件下差别不大，分别是（7911.6±

600.0）、（7716.0±

546.0）、（7347.6±

444.0）和（7555.2±

535.2）mg/d。

根据公式（15）计算输出系统氮的质量，流出系统的氮的含量分布情况见表4，各个途径所占百分比见图5。

从表4和图5中可以看出，从Run1～Run4，随出水流走的氮的质量呈现先减少后增加的趋势，通过反硝化去除的氮却呈现先增加后减少的趋势，在Run3时随出水流走的氮达到最少，通过反硝化去除的氮达到最大值；

而通过剩余污泥排出的氮和在BCO损失的氮的质量相差不大。

分析原因，硝化液回流比的增大，为反硝化除磷反应提供了充足的电子受体，使得反硝化除磷反应能够进行的更加充分，但当增加到Run4时，硝酸盐负荷过高，导

致反硝化去除的氮减少，随出水流走的氮增加。

反硝化除磷脱氮是本工艺系统中最主要脱氮方式，4个运行条件下反硝化除磷脱氮量占总去除量的百分比分别为28.0%、35.7%、48.5%和33.9%，只有将硝化液回流比控制在最合适的条件下才能获得最高的脱氮效率，本试验中最合适的硝化液回流比是300%。

图6为不同硝化液回流比下系统中NOx--N浓度的变化情况，可以更清楚地看出，从Run1～Run3，系统出水中NOx--N含量逐渐降低，说明反硝化除磷脱氮情况越来越好，反硝化除磷反应受限于电子受体的浓度；

在Run4时，缺氧段NOx--N含量显著高于其他3个运行条件，过高的电子受体浓度并没有改善系统脱氮情况，在本试验条件下，Run3时系统达到一个较好的脱氮效果。

排泥中的氮

按照公式（19）计算，通过剩余污泥的排放去除的氮均占流出系统氮的12%左右。

BCO损失的氮是通过计算BCO池前后的TN之差得到的，从Run1～Run4，氮损失占流出系统氮的百分比分别为9.0%、17.3%、14.8%和15.3%，这部分氮损失，可能是被微生物用来进行同化作用，也有可能通过同步硝化反硝化作用被去除。

考虑到整体运行工艺特点，生活污水中可降解COD基本在A2/O中被去除，为BCO反应器中自养微生物的优势生长创造了条件，加之BCO反应器为生物膜硝化反应器，推测可能在生物膜内部有厌氧氨氧化菌的存在，进行厌氧氨氧化反应，导致了一部分N损失。

针对此推断，取运行105d生物膜进行FISH试验，验证了该推断的正确性，且厌氧氨氧化菌占全菌比例为0.6%～

2.7%，图7a和7b为全菌，7c和7d分别为与7a和7b对应的目标菌。

从Run1～Run4每个运行条件下氮平衡百分比以流出系统的氮除以进入系统的氮计算，结果见表5。

可以看出，氮平衡百分比均在95.0%以上，对该系统的氮物料平衡分析公式做了很好的论证。

反硝化作用被去除。

针对此推断，取运行105d生物膜进行FISH试验，验证了该推断的正确性，且厌氧氨氧化菌占全菌比例为0.6%～2.7%，图7a和7b为全菌，7c和7d分别为与7a和7b对应的目标菌。

可以看出，氮平衡百分比均在95.0%以上，对该系统的氮物料平衡分析公式做了很好的论证。

​

4结论

本文以厌氧/缺氧/好氧-生物接触氧化（anaerobicanoxicoxic-biologicalcontactoxidation，A2/O-BCO）组合工艺不同硝化液回流比稳态运行条件下的试验数据为基础，对A2/O-BCO组合工艺碳（COD）、氮和磷的物料平衡情况进行了分析，得出如下结论：

1）建立了A2/O-BCO组合工艺的物料衡算公式，且通过硝化液回流比分别为100%、200%、300%和400%条件下的试验数据验证，碳（以化学需氧量计，chemicaloxygendemand，COD）的物料衡算公式平衡百分比分别为96.4%、99.6%、98.7%和98.3%，氮的物料衡算公式平衡百分比分别为99.7%、98.2%、99.2%和96.5%，磷的物料衡算公式平衡百分比分别为92.0%、98.1%、93.3%和90.4%。

2）本工艺在充分利用原水碳源、深度脱氮除磷方面具有较强的优势。

在硝化液回流比分别为100%、200%、300%和400%条件下，系统COD在A2/O中厌氧段去除量占总去除量的百分比分别为78.5%、71.8%、57.9%和71.1%；

通过反硝化除磷脱氮量占氮去除总量的百分比分别为28.0%、35.7%、48.5%和33.9%；

通过排放剩余污泥除磷量占总量的百分比分别为78.0%、88.4%、84.3%

和85.4%。

当硝化液回流比为300%时，系统同步氮磷去除效果最好，出水中COD、总氮和总磷均达到国家城镇污水处理厂污染物排放标准一级A标准。

3）通过氮物料平衡的分析和荧光原位杂交表明生物膜中有厌氧氨氧化菌在，且其数量占全菌的比例为0.6%～2.7%，BCO的氮损失可能是由于发生了厌氧氨氧化反应。

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