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4.1模板设计及配置

4.1.1设计依据

4.1.1.1业主提供结构、建筑施工图。

4.1.1.2按清水混凝土质量要求进行模板设计，在模板满足强度和刚度要求前提下，尽可能提高表面光洁程度，阴阳角模统一整齐（尽量在安装之前配置）。

4.1.1.3墙、柱混凝土侧压力按70Kn/m2考虑。

4.1.1.4在满足塔吊起重量要求、施工便利和经济条件下，应尽可能扩大模板面积、减少拼缝。

4.1.1.5模板设计中所有钢材均为Q235A。

4.1.2模板设计、配置

本工程独立柱基础、地梁、地下外围护剪力墙特殊部位结构施工采用标准规格小钢模拼装施工。

4.2.1柱基、地拉梁模板支设。

在垫层施工后，放出基础定位线绑扎基础钢筋自检报验拼装模板自检报验砼浇筑养护

模板支设如下图所示：

4.2.2地下外围护剪力墙模板支设

4.2.2.1施工缝留置在基础向上300mm处，具体如下图所示

4.2.2.2为保证外墙抗渗要求，根据小钢模规格混凝土对模板侧压力要求，采用φ12的止水螺杆，水平间距为400，竖向间距700。

止水螺杆如下图所示：

4.3、独立柱模板施工

4.3.1本工程柱有圆柱、方柱两种，规格为d＝550mm,550×

550,600×

600,方柱采用可调截面钢大柱模，其特点钢度大，支模速度快。

圆柱采用竹笆板现场拼装，可循环周转使用。

4.3.2模板拼装详图（见附图）

4.3.3模板拼装质量要求柱模截面尺寸偏差≤2mm，垂直度≤3mm，轴线位移≤3mm,平整度≤2mm。

4.3.4施工顺序

柱钢筋隐蔽完成放出柱模限位线吊装柱模柱模校正支撑加固下部嵌缝自检报验拆模砼养护

4.3.5柱模施工工艺：

4.3.5.1安装柱模前，先用水泥砂浆找平或铺3厚海绵条，防止漏浆。

检查柱边线、模板控制线是否正确，无误后方可安装模板。

4.3.5.2柱模就位后，柱模轴线标记和平台上轴线对中，检查对角线，调好截面尺寸，加柱模底部顶撑和柱模上部加斜撑，以保证柱子垂直度准确。

4.3.5.3校正柱模，边利用线坠校正，边调整撑拉杆，拉杆与地面夹角宜为45°

，连接拉杆的预埋筋直径不小于φ25距离柱为柱高的3/4。

4.3.5.4成品保护

吊装柱模时轻起轻放，专人指挥，不准碰撞楼板等其它构件和脚手架防止模板变形和安全事故。

拆模时不得用大锤硬砸不得损伤砼表面和楞角。

插下的模板指定放置，用扁铲或灰刀铲除灰浆，并用砂团在其表面擦净后，涂刷脱模剂。

柱模施工中应加强管理、分规格、型号堆放。

4.4.1模板形式：

采用我公司标准定型钢大模。

4.4.2拼装详图：

（见附图）

4.4.3模板安装质量标准：

必须符合混凝土结构工程施工和验收规范中的有关规定：

4.4.3.1模板安装必须垂直、角模方正，位置标高正确，

4.4.3.2模板之间的拼缝必须严密不漏浆，门洞模必须位置正确，垂直方正。

4.4.3.3脱模剂必须涂刷均匀。

4.4.3.4施工顺序：

钢筋隐检放定位线吊装大模校正吊装阴角模加固自检报验浇筑砼养护松动穿墙螺栓拆除大模拆除阴角模

4.4.3.5施工工艺

4.4.3.5.1安装大模板前，先用水泥砂浆找平或铺3厚海绵条，防止漏浆。

检查井筒边线、模板控制线是否正确，无误后方可安装模板。

4.4.3.5.2电梯井内侧模板校正好以后，立即安装18穿墙螺杆和塑料套管。

4.4.3.5.3安装外侧模板，经校正垂直后，利用穿墙螺栓将两块模板锁紧。

4.4.3.5.4模板之间和阴角模的连接处，加连接螺栓后在模板背楞设压板，确保平整牢固，接缝处贴海绵条，防止出现漏浆等现象。

4.4.3.5.5井筒放线须准确，严格控制其偏差，还须保证井壁的的每层垂直度和累计垂直度，杜绝模板向一侧倾斜，为此支模时应与测量放线人员密切配合好，及时校正垂直偏差，且将偏差控制在最小范围内。

4.4.3.5.6预留门洞口，保证洞口支模尺寸准确牢固，不扭曲变形，为防止漏浆，在门洞模板两侧贴海绵条，在锁紧大模板时，门洞模正好与墙模压紧。

4.4.3.5.7模板安装检查无误后，办理预检手续，方可进行墙体砼的浇筑。

4.4.4模板拆除：

在常温下墙体砼强度达到1Mpa，方可拆除模板。

模板拆除时，先挂好吊索，拆下穿墙螺栓，在松动地脚螺栓，与墙体脱开后起吊。

如果模板与砼墙面不能脱开，可用撬棍撬动模板下口，严禁大锤砸模板。

拆下的配件，应清点后堆放在指定地点。

大模拆除后，及时清理板面，并涂刷脱模剂。

成品保护：

保证大模板本身的整洁和配套设施的零件齐全。

大模吊运句位时要平稳，准确，不得撞击楼板及其它构件。

拆模时拆下的垫板，螺母等零件要随手放入工具箱，螺杆螺母要经常擦油润滑，防止锈蚀。

4.5.1梁、平台模板采用12厚双面竹胶板木背楞体系，竹胶板表面光滑，强度高，不易变形，砼成型质量好。

支撑采用碗口式脚手架早拆支撑体系，具有多功能、效率高、承载力大、安装方便可靠等特点顶板次龙骨采用50*100木方，托梁采用2φ48*3.5钢管。

梁高超过1000的大梁应用2*50*100木方制作主龙骨。

4.5.2梁板起拱要求

4.5.2.1因纵横梁跨度较大，故均以起拱起拱高度均为净跨2‰，使顶板模板中间部位相应抬高，但楼板砼表面平仓时，拉水平线以统一高度控制，以砼表面平整进行平仓，技术交底时予以交底清楚。

4.5.2.2梁板支撑间距能保证砼重量和施工荷载作用下不变形。

梁支模用料尺寸参考下表。

梁支模用料尺寸参考下表

梁高

底模

侧模

主龙骨

100×

100木方或φ48×

3.5钢管间距

次楞

50×

100木方间距

主楞

φ48×

≤600

350

200

≤400

500

650

450

750

1000

400

1100

1450

4.5.2.3梁斜撑搭设须牢固，与水平夹角不大于60°

。

4.5.2.4梁底模拆除必须在砼强度达到规定要求时才可以拆除，并根据砼同条件试块强度填写拆模申请。

4.5.2.5支撑搭设时上下层支撑在同一位置上。

4.5.3施工工艺：

4.5.3.1梁板施工为梁侧模包梁底模、板模压梁侧模的方法。

4.5.3.2柱模插除后可以在柱面上弹出主梁标高，在柱顶端面弹出梁轴线、边线。

4.5.3.3按设计要求支搭梁底、板底碗口式脚手架。

4.5.3.4从边跨一侧开始安装，先搭设第一跨立杆，上好连接横杆在搭设第二跨立杆，二者之间用横杆连接好，依次逐跨搭设。

4.5.3.5按设计图纸标高调整支撑头标高，然后铺梁底模，要拉线找直，并按前述要求梁底起拱，注意起拱应在支模开始时进行，而后将侧模和底模连成整体。

4.5.4拆模要求：

4.5.4.1模板拆除时砼强度须达到标准。

4.5.4.2应首先拆除梁侧模板，在拆除顶板模板，顶板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与顶板分离的要求，保留养护支撑。

4.5.4.3梁板养护支撑拆除时，梁板砼养护强度必须达到如下图所示混凝土强度。

现浇结构拆模时所需砼强度

序号

结构类型

结构跨度

达到设计强度的百分率（%）

1

板

≤2

＞2-8

50

70

2

梁、承重构件

≤8

＞8

100

3

悬臂构件

＞2

4.6梁柱节点模板配置

因竖向构件均采用组合钢模，其梁柱节点的模板另行配置，节点模板体系如下：

4.6.1地下室梁柱节点模板体系

4.6.1.1圆柱节点体系：

因地下室梁柱节点模板使用是一次性的，故采用木模。

内侧衬一层白铁皮用φ10钢筋作承力圆箍。

（见图示）

4.6.1.2方型柱梁与四角方行柱相交处的方型模板采用覆面胶合板，设对拉螺栓的方法。

4.6.2标准层梁柱节点模板体系

对标准层的梁柱节点模板均采用定型钢模，由本公司模板厂负责设计与制作。

4.7荷载计算

4.7.1采用内部振捣器振捣的新法砼侧压力标准值：

F=0.22rtoβ1β2V1/2

其中：

r：

为砼重力密度，普通钢砼取24KN/m3

t0：

新浇砼初凝时间，t0=200/（T+15），T为砼温度，

T：

常温下取15℃t0=6.67

V：

砼浇注速度2m/h

β1：

外加剂影响系数，加外加剂时取1.2

β2：

砼坍落度修正系数，泵送砼取1.15

所以：

F=0.22rt0β1β2V1/2

=0.22×

24×

6.67×

1.2×

1.15×

21/2

=68.73KN/m2

振捣砼对垂直模板所产生的荷载为4KN/m2

垂直模板侧压力设计值为

F1=68.73+4=72.73KN/m2

4.7.2各部位验算

穿墙螺栓计算：

A、设计强度

=1/8×

80.003×

1.12×

106/79400

=152.4N/mm2

依据手册Q235钢抗拉强度设计值为[f]=215N/mm2

α＜[f]故强度满足要求

B、刚度计算：

依〈建筑施工手册〉：

fmax=-5/384×

q×

141=1.1m

而q1是横背楞是的截荷标准

q1=72.73×

1.1=80.003

1）悬臂部分：

Vmax=qla4/8EIX

E为弹性模量，其值为2.06×

105

IX惯性矩，其值为396.6cm4

A=1500mm（模板两边最大悬臂长度）

则：

Vmax=80.003×

1504/8×

2.06×

396.6×

109

=0.0062mm

许用挠度[V]=150/500=0.3mm

Vmax＜[V]

故悬臂部分满足要求

2）跨中部分：

依《建筑施工手册》

Vmax=qlI4（5-24（a/l）2）/384ETx

a/l=150/1150=0.13

11504（5-24×

0.132）/384×

根据《建筑施工手册》中穿墙螺栓的计算公式

N≤An×

fbfb为A3钢抗拉强度设计值选用φ=30穿墙螺栓An=560.6平方毫米

fb=170N/mm2

An×

fb=560.6mm2×

170N/mm2=95.302KN

按穿墙螺栓横向最大间距1.1米，纵向最大间距1.0米计算穿墙螺栓承受的拉力为

N=1.1×

1.0×

72.73=80.003KN＜An×

fb

故穿墙螺栓满足要求

横背楞的计算：

A.强度的计算

横背楞是以穿墙栓为支座的连续梁，其计算简图见附图38.

q=f×

l=72.73×

1.1=80.003KN.M

f：

砼侧压力最大值

l：

穿墙螺栓最大间距

所以横背楞最大弯距为Mmax=1/8ql2

α=Mmax/W

查表得双向[10#槽钢的净截面抵抗距为

wx=39.7×

2=79.4立方厘米

=2.04mm

Vmax＜[V]=1/500=1150/500=2.3mm

故跨中部分刚度满足要求

竖肋计算：

竖肋是支承在横背楞上的连续梁，其计算间图见附图39。

A、强度计算：

竖肋布置间距一般h=300mm左右考虑

q=F1×

h=68.73×

0.3=20.62KN·

m

依据《建筑施工手册》，考虑载荷最为不利时

Mmax=Kmqlh2

式中km为弯矩影响系数，最大利情况下取0.125查表得wx=25300cm3Ix=101000cm4

M=0.125×

20.62×

1.022=2.58KN.m

α=Mmax/Wx

=2.58*106/1.01*25.3*103

=102N/mm2＜[f]=215

故强度满足要求

B、刚度计算

而Vmax=ql×

h×

l4/8Elx

ql=f×

h=72.73×

0.25=18.18

h为竖肋最大悬臂长度取250mm

vmax=18.18×

2504/8×

101.3×

=0.3mm

许可挠度[V]=300/500=0.6mm

vmax＜[V]

vmax=ql×

h24（5-24a2）/384EIx

a悬臂部分与跨中部分长度之比a=250/1000=0.25

h2为垮中最大垮距1000mm

vmax=18.18×

10004×

（5-24×

0.2522）/384×

101×

=1.39mm

许用挠度[V]=1000/500=2mm

吊钩的计算：

依据《砼结构设计规范》（GBJ10-89）规定，吊钩计算拉应力不应大于50k

N/m2,吊钩的截面面积

An=px/2×

50（mm2）

Px吊装时所承近大模板的自重载荷值，按模板块最大尺寸为6500×

2850模板自重按120kg/m2考虑

P=120×

6.5×

2.58=2223KN

Px=1.3×

2223=2889.9KN式中1.3为动荷载系数

An=308.37mm2

而的An设计值：

吊钩采用φ=20mm圆钢，其净截面面积为314mm2,每块模板装两个吊钩An×

l=628mm2＞An

故吊钩满足要求

说明：

因砼侧力即受温度影响，又受浇注速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大砼浇注速度，但最大不能超过6米/小时秋冬季施工温度降低砼浇注速度也要适当降低。

当T=15℃时，砼浇注速度不应大于2米/小时。

假设模板面板、背楞等符合强度要求和挠度要求的情形下，首先对对拉螺杆予以验算：

方案中确定采用φ14的对拉螺杆间距为600×

600mm。

根据上述F=0.04N/mm2，查表得：

螺杆间距a×

b=600×

600mm符合要求。

根据图示，大模板属单向面板的大模板：

下面将对大模板各部位进行验算。

1、面板验算

A、计算简图：

根据图示，一块面板的宽度为1.22m。

肋的间距为0.30m，故面板按四等跨连续梁计算（竹面板在第五条肋处断开）。

受力简图见附图40。

根据上述砼侧压力的计算，浇筑墙砼的侧压力为0.4N/mm2。

取其10mm板条作为计算单元，则：

q=0.04N/mm2×

10mm=0.4N/mm。

B、强度验算：

跨度/板厚=300/15=20＜100，属小挠度连续板。

查表得：

弯矩系数Km=－0.107（按静截最大值计）。

得：

M=Km.qL2

=0.107×

0.4×

（300）2

=3852N-mm

截面抵抗矩：

W=bh2/6=10×

（15）2/6=375mm3

式中b取10mm

h取15mm

面板最大内力为：

δ=M/W=3852/375=10.272N/mm2

按《竹胶合板模板行业标准》

f竹=55N/mm2

上述计算结果δ=10.272N/mm2＜f竹=55N/mm2。

C、挠度验算：

本工程确定砼表面平整度为4mm。

查表得kf=0.632

fmax=kf×

qL4/100EJ=0.632×

[0.4×

（300）4]/[100×

7×

103×

（10×

154/12）]

=2.05×

109/2.9×

1010=0.07mm＜4mm。

通过计算面板的强度和挠度符合要求。

2、肋的计算

A、计算简图（见附图41）

根据图示：

一块竹面板的高度为2.44m，图檩的间距为0.60m故肋可近似地按四等跨连续梁计算。

其计算简图如下：

荷载q=0.04×

300=12N/mm

B、强度验算：

弯矩系数Km=－0.107

M=KmqL2=0.107×

12×

6002=4.62×

105N-mm

100mm木方的截面抵抗矩：

W=b.h2/6=50×

1002/6=8.3×

104mm3

肋的最大内力为：

δ=M/W=4.62×

105/8.3×

104=5.57N/mm2＜

F木=17N/mm2

f=kf×

qL4/100E:

I=0.632×

[12×

（600）4/100×

10000×

（100）3/12]

=9.83×

1011/4.17×

1012=0.24mm

通过计算整肋的强度和挠度符合要求。

3、檩的计算：

A、计算简图：

对拉螺杆作为围檩的支承，根据对拉螺杆的布置，檩的计算简图如下：

F=q.L=12×

600=7200N

B、强度计算

弯矩系数KW=－0.286

M=km.F.a

=0.286×

7200×

150=3.09×

围檩采用2根φ48脚手架钢管

W=2π（D4－d4）/32D=2×

π×

（484－404）/32×

48=1.12×

围檩的最大内力为：

δ=M/W=3.09×

105/1.12×

104=35.11N/mm2＜f钢=215N/mm2

C、挠度计算：

查表得kf=1.764

fmax=Kf.F.a.l2.[3-4×

（a2/12）]/24.E.I

=1.764×

[7200×

150×

（600）2/×

（π484－π404）/64]/24×

=6.86×

1011/6.67×

1011=1.03mm

通过上述计算，墙体大模面板、竖肋、围檩强度；

挠度均符合要求，且对拉螺杆采用φ14，600×

4.2.3梁板结构模板

4.2.3.1荷载计算：

1、模板及支架自重：

查表取：

F1=0.5KN/m2

2、新浇砼自重：

取最厚板120mm厚。

F2=24KN/m2×

0.12m=2.88KN/m2

3、钢筋重量：

F3=1.1KN/m3×

0.12m=0.132KN/m2

4、施工人员及设备的重量：

F4=2.5KN/m2

5、振捣砼时产生的荷载：

F5=2.0KN/m2

6、倾倒砼时产生的荷载：

采用泵管输送：

F6=2.0KN/m2

上述荷载总计：

F=F1+F2+F3+F4+F5+F6

=0.5+2.88+0.132+2.5+2.0+2.0

=10.012KN/m2

=0.01N/mm2

4.9模板各部位的验算：

1、面板的计算：

A、计算简图（见附图43）：

本工程顶板模板采用δ=13mm厚的1.2×

2.4m竹胶板，次搁栅间距为400mm，取沿竹胶板宽度方向计算。

故面板按三等跨连续计算。

取板宽10mm作为计算单位。

q=F.b=0.01N/mm2×

10=0.1N/mm

B、强度计算：

跨度/板厚=400/13=30.8＜100，属小挠度连续板。

查表：

Km=－0.117

M=km.q.L2

=0.117×

0.1×

4002

=1872N－mm

132/6=282mm3

式中取：

b=10mm

h=13mm

δ=M/W=1872/282=6.6N/mm2

上述计算结果：

δ=6.6N/mm2＜f竹=55N/mm2

Kf=0.990

fmax=kf.（q.l4/100.E.I）

=0.99×

[（0.1×

4004）/（100×

103）×

134/12）]

=0.152mm＜f

通过上述计算面板的强度和挠度符合要求

2、次搁栅的计算

A、计算简图（见附图44）：

根据模板设计，主搁栅的间距为1.0m，次搁栅的计算长度取4.0m。

次搁栅按四等跨连续梁计算。

荷载：

q=0.01×

400=4N/mm

km=－0.121

M=km.q.l2

=0.121×

4×

10002

=4.84×

本工程采用50×

100mm木方，作次搁栅。

W=b.h2/6=50×

b=50

h=100

次搁栅的最大内力为：

δ=M/W=4.84×

104=5.8N/mm2＜f木=17N/mm2

kf=0.967

=0.967×

[（