外架施工方案该呕心沥血整理版Word文件下载.docx

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3、横水平杆离墙端挑出200mm,外端申出100mm。

4、脚手板按其主筋垂直于纵向水平杆方向铺设，四角用铁丝固定于纵向水平杆上.

2.2、立杆

2.2。

1、脚手架必须设置扫地杆,其中纵向扫地杆采用直角扣件固定于距底座200mm处的立杆上，横向杆同样固定于紧靠纵向杆的立杆上。

2。

2、立杆接长除顶层顶步外，一律采用对接，对接错开要求同纵向杆.

2.3、立杆顶端须高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1。

5m。

3、连墙件

3。

1、本外架拉结均为二步三跨设置.

2.3.2、连墙件从底层第一步纵向杆开始设置。

2.3。

3、连墙件用钢管和扣件配合应用。

4、剪刀撑

2.4。

1、每道剪刀撑宽度应不小于4跨且不小于6m.斜杆与水平夹角为45°

。

2、剪刀撑应由底至顶连续设置。

4。

3、剪刀撑接长采用搭接,要求同2。

1.2条。

3、外架施工

3.1、基座处理

3。

1.1、落地式脚手架搭设前，先对外架搭设的范围内进行夯实并浇注砼。

并根据立杆情况，浇300×

300mm基座，且在外架的外侧做好排水沟及排水井。

1.2、悬挑式脚手架在搭设前,检查悬挑型钢及支撑的焊接质量及悬挑的水平情况，经查符合要求后方可进行外架搭设。

2、搭设

2.1、脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙件的二步.

2、每搭设完一排架子后,应及时校正步距、纵距、横距及垂直度。

3.2。

3、开始搭设立杆时,应每隔6米设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可拆除。

4、当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处立杆、纵横水平杆后，应立即设置连墙件。

5、剪刀撑应随立杆、水平杆同步搭设。

6、扶手离架面1.2米，下道踢脚距架面180mm。

2.7、脚手板应满铺，铺稳,离墙120～150mm,四角用铁丝绑于纵向杆上。

3.2.8、搭设完一皮排后，即在外围用密目式安全网进行全封闭。

3.3、拆除

3.1、拆架前先进行脚手架的全面检查,连墙件,支撑体系是否符合要求。

2、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，拆几层先解几层安全网。

3.3.3、连墙件必须随脚手架拆除而逐层拆除，分段拆除高差不一应大于2步。

4、连墙件必须从上往下抛置，必须由上而下传递下来。

4、安全管理要求

4。

1、外架操作人员必须具有特种作业上岗证,且须持证上岗。

2、工人每次操作前,必须对其进行技术、安全交底。

3、操作人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿防滑鞋.

4、作业层施工荷载应符合设计要求，不得超载。

5、在脚手架使用期间不得拆除扫地杆、连墙件及主节点杆件等.

6、外架拆除时，地面应设置围栏和警戒标志,并派专人看守，非操作人员严禁入内.

四、外架验算（考虑结构及装饰施工荷载各一排）

Φ48×

2钢管，A=450.4mm2,Wn=4733mm3，i=15。

9mm，E=2。

06×

105N/mm2,fm=205N/mm2

1、落地式脚手架验算（总高度22.6+1。

2=23。

8M）

1、立杆稳定验算及总高度确定

1.1、荷载计算

1.1.1、脚手架结构自重标准值产生的轴向力（查规范附录A。

10）

NG1K=HS×

gk=23。

8×

0.1248=2.97KN

1.1.2、配件自重标准值产生的轴向力（以外立杆为例）

NG2K=0。

14×

2×

5×

13/2+0.0376×

1.5×

13+0.0132×

13+0.05×

23。

8/（6×

1.8）=3。

613KN

1.1.3、活载产生的轴向力

NQK=1。

2/2+1。

3/2=4。

5KN

1.2、风荷载设计值产生的立杆弯距

MW=0。

85×

1.4MQK=1.19×

WK×

la×

h2/10=1。

19×

0.7×

1×

0。

4×

1.82/10=0。

075KN·

M

MW/W=0。

075×

106/（5。

08×

103）=14。

76

1.3、立杆计算长度（连墙件按二步三跨设置）

查规范JGJ130—2001表5。

3.3

l0=k·

u·

h=1。

155×

55×

1.8=3.222m

λ=l0/i=322.2/1.58=204

查附录C的Ψ=0。

174

1.4、组合风荷载时

HS=｛Ψ·

A·

f-（1.2NG2K+0.85×

4NQK+MW·

Ψ·

A/W）｝/（1.2×

gk）=｛0.174×

489×

205—（1。

3613+1。

4500+14.76×

174×

498）｝/（1。

124。

8）=43.2m﹥26m

所以根据规范HS=HS/（1+0.001×

HS）=41。

4m≥21.7m故只需搭设单设单立杆脚手架。

2、纵向水平杆验算（按三跨连续梁）

qGK=0.14×

1.2/3=0。

056KN/M

qQK=3×

1.2/3=1。

2KN/M

q=1.2qGK+1.4qQK=1.747KN/M

M=0.1·

la·

q=0。

747×

1.52=0。

393KN·

σ=M/W=0.393×

106/（4。

733×

103）=83。

03N/mm2≤f=205N/mm2

υ=5·

q·

la/（384·

E·

I）—0。

05·

la4/（E·

I）+0。

017·

la4=2。

75mm≤[υ]=la/150=10mm

故纵向水平杆验算合格.

3、横向水平杆验算

P=（1。

2qGK+1。

4qQK）·

la=1.747×

1.5=2.62KN

Mq=2.62×

4=1。

04KN·

支点反力R1=2。

62KN

σ=M/W=1。

04×

106/（4.733×

103）=219N/mm2≈f=205N/mm2

υ=2×

p×

l0×

［3×

l02—4×

（l0/3）2/（384×

E×

I）—（Mq×

l02）/（16×

I）=2×

2.62×

1.3×

32—4×

（1.3/3）2/（384×

12。

19）—（0.2×

32）/（16×

2.06×

19）=1。

91mm≤[υ］=lb/150=8。

7mm

故横向水平杆符合要求。

4、连墙件验算

根据GB50009—2001规定，风荷载的风压高度变化系数如下：

H=0--30m：

∪z=0。

73；

（其中H为架子总高度，wk=0。

7·

∪z·

∪s·

WO）

∵连墙件的轴向力设计值

N1=NLw+No≤8KN（扣件抗滑移承载力设计值）且No=5KN（规范JGJ130—2001第5。

1条）

∴NLw=1。

4·

WK·

AW≤3KN

则有H=0—30m时NLw=1.4·

AW=1.4×

7×

62×

0.4×

6×

3.6×

5=2。

362KN≤3KN

所以本落地架按二步三跨用扣件（内外各一个）及钢管拉结于墙体及框架柱上

5、地基承载力计算

上部结构传至基础顶面的轴向力设计值

N=1。

2（NG1K+NG2K）+1。

4NQK=1.2×

（23.8×

0.1248+3。

613）+1。

5=14。

20KN

P=N/A=14。

20×

103/450.4=31.53N/mm2

因为外架基础为回填土经夯实后在上面浇10CM厚的砼硬地坪，故能满足外架地基承载力要求fgk=85N/mm2

6、结论

根据上述验算,该落地脚手架搭设符合要求。

2、悬挑式脚手架验算

1、基本参数:

型钢悬挑外架，每挑搭设架子11排,共19。

6米,步距h=1。

80m；

立杆纵距la=1。

5m；

横距lb=0。

8m。

本地基本风压Wo=0.5KN/m2

2、荷载计算（按阳角处横距1.2米计算）

1、构架自重（查JGJ130—2001附录A—1）

NG1K=19.6×

0.1248=2。

45KN

2、构配件自重

NG2K外=0。

11/2+0。

05×

11/（1。

6）+0。

0376×

11+0。

0132×

11=3。

05KN

NG2K内=0。

11/2+0.14×

0.25×

11=1。

964KN

2.3、施工荷载

QK外=1。

1.2×

3/2=4.5KN

QK内=1.5×

（2+3）/2+（2+3）×

25=6。

375KN

2.4、风荷载

Wk=0.7·

WO=0.7×

64×

3×

089×

0.5=0.0664KN/m2

2.5、脚手架立杆轴向力设计值计算

N外=1。

（2。

45+3。

05）+1.4×

4.5=12。

90KN

N内=1.2×

45+1.964）+1。

6.375=14。

22KN

3、悬挑梁计算

1、计算简图

2、斜撑内力计算

1、悬挑梁与强面连接按固定支座考虑,则整个悬挑架按超静定结构型式进行验算，在N外及N内作用下的向下位移与斜撑力R作用下产生的向上位移之和为0。

向令R的竖分力为P。

则有:

I·

△外=12.90×

452×

（3×

05+2×

45）/6=13。

79

△内=14。

22×

0.252×

1.25+2×

25）/6=0。

629

△斜=P×

12×

4+2×

1.1）/6=0.686P

则有：

P=21。

02KN

所以R=[（2.82+1。

12）1/2/2.8]×

21。

02=22.58KN

2、根据内力平衡原理可得

悬挑杆支座竖向力RV=6。

1KN;

水平力RH=5。

25KN

3.2.3、水平杆最大弯矩位于撑脚处

Mmax=12。

9×

35=4。

515KN·

4、强度计算及确定断面

σ=M/W≤[σ]=205N/mm2

W≥M/［σ]=4。

515×

106/205=22。

02×

103mm3

5、材料选择

查表可得I10工字钢W=49。

0cm3,故悬挑杆选用I10工字钢满足要求.

3.2。

6、斜杆计算（初选65×

3圆钢管）

R=18。

48KN;

l0=3046m，回转半径i=0。

25×

（652+592）1/2=21.946mm

λ=l0/i=3046/21。

946=138。

8

查JGJ130—2001附录表A—2可得Ψ=0。

355

钢管面积A=3.14×

（652—592）/4=584。

04mm2

σ=N/（Ψ·

A）=22580/（0。

355×

584.04）=109N/mm2<

σ=205N/mm2

所以斜撑钢管选择可以。

4、预埋件选取

因为RV=6.1KN;

根据91SG362选取原则，选用M3—101（200×

200×

10铁板，4Φ14；

l=480mm）

5、焊缝验算（初选焊缝高度hf=8mm）

5。

1、型钢与预埋件焊缝验算

因为RV=6.1KN；

25KN;

M支=0.862KN·

Ae=0.7·

hf·

lWw=0。

84。

8=949。

76mm2

lW=0。

（2×

83/12+4×

31.75×

42.42+2×

68×

502）=3751713。

76mm4

焊缝最外边缘的截面系数

WW1=3751713.76/（100/2+0.7×

8）=67.477cm3

翼缘和腹板处的截面系数

WW2=3751713.76/42。

4=88。

484cm3

弯矩作用下最外边缘

σM=M/WW1=（0.862×

106）/（67.477×

103）=13。

0N/mm2〈βf×

fm=1。

160N/mm2

翼缘和腹板在连接处受弯矩、轴向力和剪力共同作用下:

σM=M/WW2=3340/88。

484=37。

747/mm2

τV=V/Ae=6100/949.76=6.423N/mm2

σN=N/Ae=5250/949.76=5。

528N/mm2

∴[（σM/1。

22）2+（σN/1.22）2+（τV）2］1/2=31.923N/mm2﹤fm=160N/mm2

故焊缝取8mm高度满足要求。

2、斜杆有预埋件焊缝验算

因为R斜=22。

58KN，R垂直=21。

02KN,R水平=5。

钢管与预埋件交接处满焊，故焊缝面积

Ae=（65+8）×

8=1833.76mm2

τV=V/A=21020/1833.76=11.463N/mm2

σN=N/Ae=5250/1833。

76=2。

863N/mm2

∴［（σN/1。

22）2+（τV）2]1/2=9。

82N/mm2≤fM=160N/mm2

同理可验算横距为0。

8米时可满足要求。

所以：

1、悬挑杆选用I10工字钢，外挑1。

5米;

挑高19.6米。

2、悬挑斜撑选用Φ65×

3钢管，上口焊于离悬杆外端400mm处。

3、I10工字钢与Φ65×

3与墙面预埋件满焊，焊缝高度为8mm.

4、脚手板每排满铺，外围用密目式安全网全封闭.

5、连墙件采用短钢管与墙上预埋件焊接。

6、挑架的悬挑工字钢及斜撑预埋铁200×

10，连墙件预埋铁为100×

100×

8。

7、三层排屋及幼儿园外架按上述要求搭设可知满足要求不在另行计算。