铝板造型处钢架计算书Word文档下载推荐.docx
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………………………………………………………14
一.
设计计算依据：
《建筑结构荷载规范》………………………………………GB50009—2001
《钢结构设计规范》…………………………………………GB50017—2003
《高层民用建筑钢结构技术规范》…………………………………JGJ99—98
《建筑结构静力计算手册》（第二版）……………中国建筑工业出版社出版
《金属与石材幕墙工程技术规范》……………………………JGJ133-2001
1．地区类别：
C类
2．基本风压：
3．风力取值按规范要求考虑
4．地震烈度：
7度
二、设计荷载确定原则:
1.恒载：
装饰面取Gk=0.3KN/m2;
2.活载：
屋面Qk=0.5KN;
仅作用在顶部；
3.风荷载计算：
风荷载计算公式：
其中：
作用在幕墙上的风荷载标准值（KN/m2）。
阵风系数，此处整体可取1.6042;
Z风压高度变化系数，按《建筑结构荷载规范》取定，根据C场地，按以下公式计算：
S风荷载体型系数2。
0基本风压。
=1.6042*2*1.6887*0.55
3.0KN/m2
4.地震作用计算：
qEAk=βEαmaxGk/A；
qEAk：
垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值（MPa）；
βE：
动力放大系数,取5.0；
αmax：
水平地震影响系数最大值，取0.08；
Gk：
幕墙构件的重力荷载标准值（N）；
A：
幕墙构件的面积（mm2）；
qEAk=βEαmaxGk/A=5.0*0.08*0.3/1=0.12KN/m2
5.结构自重：
按规范要求，构件自重的分项系数取
，程序自动计算；
6.荷载和作用效应组合：
====================================================================================
NUMNAMEACTIVETYPE
=================================================================================
1sLCB1承载能力相加
DL（1.350）+LL（0.980）
---------------------------------------------------------------------------------------------
2sLCB2承载能力相加
DL（1.200）+LL（1.400）
3sLCB3承载能力相加
DL（1.000）+LL（1.400）
4sLCB4承载能力相加
DL（1.200）+Wy+（1.400）
5sLCB5承载能力相加
DL（1.200）+Wy-（1.400）
6sLCB6承载能力相加
DL（1.200）+Wx+（1.400）
7sLCB7承载能力相加
DL（1.000）+Wy+（1.400）
8sLCB8承载能力相加
DL（1.000）+Wy-（1.400）
9sLCB9承载能力相加
DL（1.000）+Wx+（1.400）
10sLCB10承载能力相加
DL（1.200）+LL（1.400）+Wy+（0.840）
11sLCB11承载能力相加
DL（1.200）+LL（1.400）+Wy-（0.840）
12sLCB12承载能力相加
DL（1.200）+LL（1.400）+Wx+（0.840）
13sLCB13承载能力相加
DL（1.000）+LL（1.400）+Wy+（0.840）
14sLCB14承载能力相加
DL（1.000）+LL（1.400）+Wy-（0.840）
15sLCB15承载能力相加
DL（1.000）+LL（1.400）+Wx+（0.840）
16sLCB16承载能力相加
DL（1.200）+LL（0.980）+Wy+（1.400）
17sLCB17承载能力相加
DL（1.200）+LL（0.980）+Wy-（1.400）
18sLCB18承载能力相加
DL（1.200）+LL（0.980）+Wx+（1.400）
19sLCB19承载能力相加
DL（1.000）+LL（0.980）+Wy+（1.400）
20sLCB20承载能力相加
DL（1.000）+LL（0.980）+Wy-（1.400）
21sLCB21承载能力相加
DL（1.000）+LL（0.980）+Wx+（1.400）
22sLCB22承载能力相加
DL（1.200）+LL（0.600）+Qe（1.300）
23sLCB23承载能力相加
DL（1.000）+LL（0.500）+Qe（1.300）
24sLCB24承载能力相加
+Wy+（0.280）
25sLCB25承载能力相加
+Wy-（0.280）
26sLCB26承载能力相加
+Wx+（0.280）
27sLCB27承载能力相加
28sLCB28承载能力相加
29sLCB29承载能力相加
三、结构计算：
采用有限元计算软件MIDAS/GEN进行计算，结果如下：
结构分布图（支座）:
支座位置杆件是100*100*5（*6）,腹板6mm厚，以此代替补强板。
恒载分布图:
单位KN/m
活荷载分布图:
风荷载分布图:
正风
负风
侧风：
地载正：
地载负：
地载侧：
杆件最大应力图:
Q235B钢型材应力:
214N/mm2<
215N/mm2,可
龙骨水平最大位移图：
10.2mm<
2000/250/2=16mm，可!
支座反力图:
支座反力图（弯矩）:
1.1钢梁B200*100*6MIDAS/GEN计算结果
1.2钢梁B150*150*6MIDAS/GEN计算结果
1.3格双跨梁栅B60*60*3MIDAS/GEN计算结果
七、埋件计算由支座反力图可知；
（1）.后置钢板支座与主结构连接（反力最大）：
支座反力：
Fx=112.1KN，Fy=18.2KN，Fz=9.94KN；
Mx=1.39,My=3.77,Mz=-6.32;
埋件（材质Q235B）简图如上,化为螺栓为M20*260在C30砼中的技术参数为,fvb=26KN,ftb=52KN；
锚栓横向间距200mm,
1．每根螺栓受剪力：
Vm1=9.94KN/6=1.67KN;
Vm2=18.2KN/6=3.1KN每根螺栓剪力：
V=Vm1+Vm2=4.73KN
Vm<
fvb,可！
2．每根螺栓受拉力：
Nm1=112.1KN/6=18.7KN每根螺栓由弯矩产生的拉力：
Nm2=3.77*0.18/（3*（0.182））=6.98KN
每根螺栓由弯矩产生的拉力：
Nm3=6.32*0.22/（2*（0.112+0.222））=11.49KN
N=Nm1+Nm2+Nm3=37.2KN
N<
Ntb,可！
V/fvb+N/Ntb=0.89<
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