梁模板500Word文档下载推荐.docx
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1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
非自定义:
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
450
梁两侧立柱间距lb（mm）
900
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
900、900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
梁底增加立柱根数
3
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
325,450,575
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
200
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
12
面板弹性模量E（N/mm2）
4200
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
2）+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]×
1＝63.85kN/m
q1静＝0.9×
1.35×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝0.9×
[0.1+（24+1.5）×
1＝62.09kN/m
q1活＝0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
b=[0.1+（24+1.5）×
1＝51.1kN/m
1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×
62.09×
0.122+0.121×
1.76×
0.122＝0.1kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.1×
106/37500＝2.68N/mm2≤[f]＝12N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×
51.1×
1254/（100×
4200×
281250）＝0.067mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×
0.12+0.446×
0.12＝3.15kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×
0.12+1.223×
0.12＝9.14kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×
0.12+1.142×
0.12＝7.45kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R5'
=0.393q2l=0.393×
0.12＝2.51kN
R2'
=R4'
=1.143q2l=1.143×
0.12＝7.3kN
R3'
=0.928q2l=0.928×
0.12＝5.93kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×
90
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
54
小梁截面惯性矩I（cm4）
243
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{3.15+0.9×
[（0.3-0.1）×
0.5/4+0.5×
（2-0.18）]+0.9max[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.18）+1.4×
1，1.35×
1]×
max[0.45-0.5/2，（0.9-0.45）-0.5/2]/2×
1，9.14+0.9×
（0.3-0.1）×
0.5/4}=9.17kN/m
q2＝max[2.51+（0.3-0.1）×
（2-0.18）+（0.5+（24+1.1）×
0.18）×
1，7.3+（0.3-0.1）×
0.5/4]＝7.33kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×
9.17×
0.452，0.5×
0.22]＝0.2kN·
σ＝Mmax/W＝0.2×
106/54000＝3.68N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×
0.45，9.17×
0.2]＝2.505kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
2.505×
1000/（2×
90）＝1.04N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×
7.33×
4504/（100×
9350×
2430000）＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝7.33×
2004/（8×
2430000）＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×
0.45，0.393×
0.45+9.17×
0.2]＝4.72kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.56kN，R2＝R4＝4.72kN，R3＝3.85kN
正常使用极限状态
R'
max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×
0.45+7.33×
0.2]＝3.77kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1＝R'
5＝2.23kN，R'
2＝R'
4＝3.77kN，R'
3＝3.06kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
σ＝Mmax/W＝0.186×
106/4490＝41.33N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2.817kN
τmax＝2Vmax/A=2×
2.817×
1000/424＝13.29N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R5]＝0.36kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·
m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.36kN≤8kN
七、立柱验算
钢管类型
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值f（N/mm2）
λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.67
1、风荷载计算
Mw＝0.92×
ωk×
la×
h2/10＝0.92×
0.22×
0.45×
1.52/10＝0.03kN·
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×
[1.2×
2）+0.9×
1＝57.46kN/m
2）小梁验算
q1＝max{2.84+（0.3-0.1）×
0.5/4+0.9×
0.18）+0.9×
1，8.23+（0.3-0.1）×
0.5/4}=8.26kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.32kN，R2＝4.43kN，R3＝8.54kN，R4＝4.44kN，R5＝0.32kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2]+Mw/lb＝max[0.32+0.9×
（0.75+（24+1.1）×
（0.9+0.45-0.5/2）/2×
0.9，4.43，8.54，4.44，0.32+0.9×
（0.9+0.9-0.45-0.5/2）/2×
0.9]+0.03/0.9＝8.6kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝8598.71/（0.67×
424）+0.03×
106/4490＝35.76N/mm2≤[f]＝205N/mm2
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"
主梁验算"
一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4，R5]×
1＝9.48kN≤[N]＝30kN
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