马道搭设方案.doc
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中船龙穴基地工人宿舍区（一期）项目马道搭设施工方案
目录
1．编制依据 1
2．工程概况 1
3.工程设计概况 1
4.马道塔设 2
5、文明施工要求 8
6、安全注意事项 8
附图1：
1#马道搭设平面定位图
附图2：
2#马道搭设平面定位图
附图3：
马道搭设剖面图
1
1．编制依据
序号
名称
编号或文号
1
建筑施工安全检查标准
JGJ59-2011
2
建筑施工高处作业安全技术规范
JGJ80-91
3
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程
JGJ130-2001
4
北京市建筑工程施工安全操作规程
DBJ-62-2002
5
建筑工程施工技术管理规程
DBJ01-80-2003
6
建筑工程施工现场安全、防护、场容卫生、环境保护及保卫消防标准
DBJ01-83-2003
7
钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程
DB11/T583-2008
8
2012年2月21日下发的施工准备参考用的基础平面布置图
2．工程概况
表2-1工程概况
序号
项目
内容
1
工程名称
中船龙穴基地工人宿舍区（一期）项目
2
建设单位
广州中船龙穴造船有限公司
3
监理单位
广东建设工程监理有限公司
4
设计单位
中船第九设计研究院工程有限公司
5
施工单位
湖南省建筑工程集团总公司
本工程位于广州南沙区龙穴岛，项目总用地面积为60100平方米，总建筑面积为167862平方米，由13栋12层高层和相应公共配套设施（包括宿舍区、公共商业区和配套区、运动休闲区）组成。
3.工程设计概况
3.1建筑设计概况
表3-1建筑设计概况
3.2结构设计概况
表3-2结构设计概况
结构形式
框剪结构
基础形式
承台基础
结构安全等级
二级
重要性系数
1.0
结构设计使用年限
50
地基基础设计等级
乙级
抗震设防分类
丙类
抗震设防烈度
7度
3.2现场概况
本工程±0.00=8.700m，室外自然地面标高-0.3m，拟搭设马道处基础表面标高为-0.3m，搭设高度43m.拟搭设马道位置边线距离结构外墙外边线约为900mm。
4.马道塔设
4.1马道位置
本工程现场在主体结构施工时即需搭设马道用以保证人员出入楼层使用。
马道搭设在外墙脚手架外边，为保证整体稳定与外架及结构梁进行拉结。
搭设马道仅为施工人员出入楼层的通道，不作为现场材料运入楼层的通道。
根据施工流安排及工程实际情况，本工程13栋12层高层分别各设置1部马道，供作业队使用。
马道平面定位图详见附图1。
马道尺寸及剖面图见附图2。
4.2马道设计
马道塔设采用双立杆钢管脚手架铺设木跳板，具体施工措施如下：
4.2.1根据结构平面尺寸及高度，距离结构外边线0.9m处搭设“之”字形马道，马道坡度约为1：
3；
4.2.2马道每跑宽度1m，每跑长10.5m，相邻两跑坡段间设置转接休息平台，平台宽度1m宽；
4.2.3马道架体总高43m。
地上12层为钢管爬梯。
马道出入口为室外自然地坪-0.3m标高处。
地面出入口搭设5.2m高防护棚。
钢管爬梯每步采用双钢管扣死，上面铺木板，螺丝固定，钢管爬梯坡度不应大于45度。
4.2.4马道立杆采用Φ48×3.5单排钢管,两侧立杆间距1.2m,中间设置4排立杆，立杆间距1.2m。
4.2.5大横杆、小横杆步距为1.2m，横杆外露长度应打不于100mm。
4.2.6马道正立面、侧立面长度及高度由底至顶连续设置剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面夹角45°～60°。
外立杆，水平杆表面刷黄色油漆，剪刀撑、防护栏杆均刷红白相间油漆警示色。
4.2.7所有立杆、横杆、斜杆之间的连接均按要求采用相应的直角扣件、对接扣件及回转扣件。
4.2.8马道上满铺50mm厚的脚手板，脚手板之间拼缝必须严密。
脚手板的两端采用直径为Φ4mm的镀锌钢丝各设两道箍，板上钉20×30木条防滑条，间距@300。
上人跑道采用脚手板对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度150mm。
4.2.9休息平台宽度不应小于斜道宽度（1.2m）。
斜道两侧应设置踢脚板和双道防护栏杆（上道栏杆高度1200mm，中间栏杆居中设置。
）踢脚板高度200mm，栏杆和踢脚板表面刷红白警示色。
4.2.10斜道两侧挂密目安全网封闭。
斜道的侧立面应设置剪刀撑。
通道口内侧按照中建总公司统一要求悬挂6号和7号提示牌。
斜道搭设示意图如下图所示。
4.2.11由于本工程基坑深，为保证安全，在防护棚入口架设临时防护门，夜间或工人下班后关闭此门。
4.2.11立杆底部应夯实，立杆底板通过U托卡紧。
4.2.12与边坡拉结，拉结点垂直距离不超过4m，水平间距不超过6m：
（1）-6.0m标高处，在护坡桩帽梁上采用植筋后与钢管拉结或剔凿帽梁钢筋采用焊接的拉结方式；
（2）-9.90m、-13.50m、-17.20m、-20.90m标高处，与护坡桩工字钢腰梁设置不大于4m×6m间距的水平拉结杆；
（3）其他标高处，可在护坡桩间墙打入1.5m长钢管，与横杆进行拉接。
竖向与架子隔层拉接。
与护坡桩工字钢拉结图详见下图。
4.2.13马道上部的防护棚
（1）防护棚长度为3m，高度为4.5m。
（2）防护棚一般采用双层顶棚形式，顶层满铺50厚脚手板，两层板之间应保持700mm间距。
防护棚两侧搭设剪刀撑并满挂绿色密目安全网。
（3）防护棚两侧应搭设钢管立柱，在进口处张挂安全警示标志牌和安全宣传标语。
棚内按照中建总公司统一要求悬挂6号和7号提示牌。
（4）防护棚样式如下图所示。
4.3马道搭设顺序
铺通长脚手板→摆放扫地杆→立杆定位放线→竖立杆，并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安装拉接钢管→逐步安装大、小横杆→拉接钢管与护坡桩连梁焊接→加设剪刀撑→铺设脚手板、钉防滑条→挂安全网。
4.4搭设要求
4.4.1杆件搭设中应严格遵守脚手架的搭设规程，相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内；纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱内侧，并用直角扣件与立柱扣紧；立面上应连续设置剪刀撑；脚手板应与横向水平杆可靠绑扎连接；底板防水保护层施工前搭设马道时所有立杆落槽底，下部通过U托顶紧。
4.4.2立杆定位可根据现场情况调整，确保从坑底起第4排立杆位于帽梁上，第5排立杆位于自然地面。
4.4.3立杆搭设符合下列规定：
（1）严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；
（2）相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离符合要求。
（3）剪刀撑、横向斜撑搭设随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。
4.4.4扣件安装符合下列规定：
（1）扣件规格必须与钢管外径相同；
（2）拧紧程度：
装螺栓时应注意将根部放正和保证适当的拧紧程度，这对于脚手架的承载能力、稳定和安全影响很大。
螺栓拧得不紧固然不好，但拧得过紧会使扣件和螺栓断裂，所以螺栓的拧紧必须适度。
要求扭力矩控制在40—55N.M，最大不得超过59N.M。
为了控制拧紧程度，操作人员可根据所用扳手的长度用测力计校核自己的手劲，反复练习，以求达到不用测力计也能准确地掌握扭力矩的大小；
（3）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm；
（4）对接扣件开口朝上或朝内；用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口向上，以防雨水进入；
（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。
4.4.5脚手板的铺设符合下列规定：
（1）脚手板铺满、铺稳、拼缝严密；
（2）脚手板探头用直径Φ4mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上；
（3）在拐角、斜道平台处的脚手板，与横向水平杆可靠连接，防止滑动。
4.4.6剪刀撑的搭设要求：
（1）鉴于本工程马道高度达到31m，依据《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》（DB11/T583-2008）中的要求，应在脚手架外侧立面整个长度和高度方向连续设置剪刀撑。
斜杆与地面的倾角45°～60°。
（2）剪刀撑杆的接头采用搭接连接，搭接长度不小于1m，并应采用不少于3个旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
4.5施工注意的问题
4.5.1本工程马道搭设过程中，必须按方案将架体拉接点设置到位。
搭设过程中，应设临时支撑加固措施。
必须保证搭设过程中的稳固，防止架子倾覆。
4.5.2搭设过程中，要吊垂直线，特别是竖立杆的时候，立杆必须垂直。
4.5.3搭设完毕后，应在自然地坪以上1m处钢管上设立监测点，对马道沉降、位移每周进行观测一次。
如遇大风、大雨后应加密观测一次。
如发现问题应立即采取加固措施。
4.6本方案未尽事宜，见《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》以及中建总公司安全防护图册。
5、文明施工要求
架子搭设及标识，CI形象应按照中建二局三公司《建筑施工现场安全标准管理实施手册》执行。
6、安全注意事项
6.1马道搭设前须进行安全技术交底，马道搭设完毕必须经过安全验收通过后，方可使用。
6.2所有架子工必须具备《北京市特种作业操作证》或《北京市特种作业临时操作证》、《北京市安全资格上岗证》（接受相应三级安全教育）等准许施工证件。
6.3搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋，且要正确使用。
6.4马道仅供人员上下，严禁堆放及运输任何施工材料。
6.5马道使用期间，严禁任意拆除各种杆件。
6.6搭拆除马道时，地面设围栏及警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。
6.7上下班高峰阶段设专人管理，维护秩序，严禁拥挤。
6.8如发现马道有施工垃圾等杂物，必须及时清除，防止滑倒、挂倒。
6.9作业人员应严格遵守高空作业操作规程，所用的材料堆放平衡，工具放入工具袋内，上下传递物料严禁抛掷。
6.10在施工中应合理安排施工程序，不要图快、小力而简化或颠倒操作程序。
6.11作业人员无牢靠立足点时，应系好安全带，搭设作业平台。
6.12作业人员不得在没有安全防护设施、非固定的构件上行走，严禁在连接体或支撑件上上下攀登。
6.13正确使用梯子，梯子不得缺档，不得垫高使用，梯底必须有防滑措施。
6.14凡患高血压、心脏病、贫血证及其他不适于高处作业的人员，不得从事登高搭、拆，酒后人员禁止登高作业。
6.15风力五级以上强风、大雪、大雾等恶劣天气，停止马道搭设作业。
6.16搭设未完的马道架子，在离开作业岗位时，不得留有未固定构件和不安全隐患，确保马道架子稳定。
6.17供人员通行的马道需要设置足够的36V低压照明，每两跑马道设置一个15W的白炽灯，电线穿PVC管进行保护。
7、马道钢管脚手架计算书
上人马道的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
计算的上人马道搭设高度为26.5米，12米以下四角采用双管立杆,12米以上采用单管立杆。
搭设尺寸为：
立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.25米，横杆步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件竖向间距3.6米。
大横杆的计算：
大横杆按照三跨连接连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活载荷作为均布载荷计算大横杆的最大弯距和变形。
均布荷载值计算
大横杆的自重标准值：
=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值：
=0.300×1.250/3=0.125kN/m
活载荷标准值：
Q=2.000×1.250/3=0.833kN/m
静荷载的计算值：
=1.2×0.038+1.2×0.125=0.196kN/m
活荷载的计算值：
=1.4×0.833=1.167kN/m
抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯距
跨中最大弯距计算公式如下：
=0.08+0.10
跨中最大弯距为：
=（0.08×0.196×0.10×1.167）×=1.191kN/m
支座最大弯矩公式如下:
=-0.10－0.117
支座最大弯矩为：
=-（0.1×0.196+0.117×1.167）×=-0.225kN/m
我们选择支座弯距的最大值进行强度验算：
δ=0.225×/5080.0=44.251N/
大横杆的计算强度小于205.0N/，满足要求：
挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：
=0.677+0.990
静荷载标准值=0.038+0.125=0.163kN/m
活荷载标准值=0.833kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×0.163+0.990×0.883）×/（100×2.06××121900.0）=0.773mm
大横杆的最大挠度为1200.0/150=8，小于10mm，满足要求。
小横杆的计算：
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
荷载值计算
大横杆的自重标准值=0.038×0.125=0.163kN/m
脚手板的活荷载标准值：
=0.300×1.250×1.200/3=0.150kN/m
活荷载标准值Q=2.000×1.250×1.200/3=1.000kN/m
荷载的计算值P=1.2×0.046+1.2×0.150+1.4×1.000=1.635kN/m
抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯距和均布荷载最大弯矩计算公式如下：
=/8
集中荷载最大弯矩计算公式如下：
=
M=（1.2×0.038）×/8+1.635×1.250/3=0.690kN/m
δ=0.690×/5080.0=135.900N/
小横杆的计算强度小于205.0kN/m，，满足要求。
挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与载荷的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度，计算公式如下：
=
集中荷载最大挠度计算公式如下：
=
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
=5.0×0.038×/（384×2.060××121900.00）=0.05mm
集中荷载标准值P=0.046+0.150+1.000=1.196kN/m
集中荷载标准值最不利配引起的最大挠度
=1196.080×1250.0×（3×-4×/9）/（72×2.06××121900.0）=3.302mm
最大挠度和
V=+=3.351mm
小横杆的最大挠度小于1250.0/150与10mm，满足要求。
扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：
≤
其中——扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN:
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值：
荷载值计算
横杆的自重标准值=0.038×1.250=0.048kN
脚手板的荷载标准值=0.300×1.250×1.200/2=0.225kN
活荷载标准值Q=2.000×1.250×1.200/2=1.500kN
荷载的计算值R=1.2×0.048+1.2×0.225+1.4×1.500=2.428kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。
当直角扣件的拧紧力矩达40—65N.m时，试验表明：
单扣件12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN：
双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载可取12.0Kn。
脚手架荷载标准值：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
每米立杆承受的结构自重标准值（kN／ｍ）；本例为1.1094
＝0.109×26.8=2.9212kN
脚手板的自重标准值（kN／）;本例采用木跳板，标准值为0.30
=0.300×12×1.200×（1.250+0.300）/2=3.348kN
栏杆与挡脚板自重标准值（kN／ｍ）；本例采用栏杆、木跳板挡板，标准值为0.11
＝0.110×1.200×12/2=0.792kN
吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/）;0.005
=0.005×1.200×26.8=0.1608KN
经计算得到，静荷载标准值＝＋＋＋＝7.222kN
活荷载为施工荷载标准产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的１／２取值。
经计算得到，活荷载标准值＝2.000×2×1.200×1.250/2=3.000kN 风荷载标准值应按照以下公式计算
＝0.7××
其中—基本风压（kN/），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用；=0.450
—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
=1.250
—风荷载体型系数：
=1.200
经计算得到，风荷载标准值=0.7×0.450×1.250×1.200=0.472kN/。
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2+0.85×1.4
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计计算公式
N=1.2+1.4
风荷载设计值产生的立杆段弯距=0.85×1.4la/10
其中—风荷载基本风压标准值（kN/）；
La—立杆的纵距（ｍ）
ｈ—立杆的步距（ｍ）
立杆的稳定性计算：
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
σ=≤[f]
其中N—立杆的轴心压力设计值，N=15.44 Kn；
φ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比/i的结果查表得到0.174;
i—计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
—计算长度（m）由公式=kuh确定，=3.22m;
k—计算长度附加系数，取1.155；
u—计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.55；
A—立杆净截面面积，A=4.89；
w—立杆净截面模量（抵抗距），W=5.08;
σ—钢管立杆受压强度计算值（N/）；经过计算得到σ=181.5
[f]—钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ＜[f]，满足要求！
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
σ=+≤[f]
其中N—立杆的轴心压力设计值，N=12.23 Kn；
φ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比/i的结果查表得到0.174;
i—计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
—计算长度（m）由公式=kuh确定，=3.22m;
k—计算长度附加系数，取1.155；
u—计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.55；
A—立杆净截面面积，A=4.89；
w—立杆净截面模量（抵抗距），W=5.08;
Mw—计算立杆段由风载荷设计值产生的弯矩，Mw=0.218KN.m;
σ—钢管立杆受压强度计算值（N/）；经过计算得到σ=187
[f]—钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/；
考验风荷载时，立杆的稳定性计算σ＜[f]，满足要求！
最大搭设高度的计算；
不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算；
=
其中—构配件自重标准值产生的轴向力，=4.412kN；
—活荷载标准值=3.000kN;
—每米立杆承受的结构自重标准值，=0.109kN/m
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度=46.120米。
考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算。
=
其中—构配件自重标准值产生的轴向力，=4.412Kn；
—活荷载标准值，=3000kN；
—每米立杆承受的结构自重标准值，=0.109kN/m
—计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，=0.907kN/m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度=68.519米
连墙件的计算；
连墙件的轴向力计算值按照下式计算；
=+
其中—风荷载产生的连墙轴向力设计值（kN），应按照下式计算：
=1.4××
—风荷载基本风压标准值，=0.472kN/；
—每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，=8.00×2.40=19.200；
—连墙件约束脚手架平面外变性所产生的轴向力（kN）；=5.000
经计算得到=12.701kN，连墙件轴向力计算值=17.701kN
连墙件轴向力设计值=φA[f]
其中φ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细杆比1/i=30.00/1.58的结果查表得到φ=0.95；
A=4.89；[f]=205.00N/.
经过计算得到=95.411kN
>,连墙件的设计计算满足要求！
立杆的地基承载力计算：
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
P≤
其中P—立杆基础底面的平均压力（kN/）,p=N/A;P=61.76
N—上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN/）；N=15.44
A—基础底面面积（）A=0.25
—地基承载力设计值（kN/）；=68.00
地基承载力设计值按下式计算
=×
其中—脚手架地基承载力调整系数；=0.40
—地基承载力标准值；=170.00
地基承载力的计算满足要求!
通过对以上马道钢管脚手架的各项计算，可见该钢管脚手架符合规范要求。
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