污水设计计算书全部.xlsx

污水设计计算书全部.xlsx

《污水设计计算书全部.xlsx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《污水设计计算书全部.xlsx（33页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。

设计平均流量Q=300m3/d=0.003472m3/s变化系数KZ=1.5最大设计流量Qmax=450m3/d=0.005208m3/s

（1）设计参数最小设计管径100mm本设计取D=0.1m最大设计充满度0.55最大设计流速10m/s最小设计流速0.6m/s本设计取v=0.6m/s进水管粗糙度n=0.014设计坡度i=0.004

（2）设计计算进水管有效断面面积A=Qmax/v=0.008681m2水力半径R=（vn）（3/2）/i（3/4）0.048403m湿周=A/R=0.179339m角度=360/（3.14*D=）205.611角度余弦值=cos（/2）=-0.22164有效水深h=（D/2）（1-cos（/2）=0.061082m充满度h/D=0.610821格栅设计计算设计平均流量Q=25m3/d=0.000289m3/s变化系数KZ=1.5最大设计流量Qmax=37.5m3/d=0.000434m3/s

（1）设计参数栅前流速v1=0.40.9m/s0.5m/s过栅流速v2=0.61.0m/s0.8m/s栅条净间隙b=1650mm0.005m格栅倾角457560正玄值=0.866025正切值=1.732051栅条宽度S=10mm0.01m水头损失增大系数k=3阻力系数2.42重力加速度g=9.8m/s2渐宽部分展开角120正切值=0.36397.

（1）b=1625mm时，栅渣量w0=0.10.05m3栅渣/103m3污水0.075m3栅渣/103m3污水.

（2）b=3050mm时，栅渣量w0=0.030.01m3栅渣/103m3污水0.01m3栅渣/103m3污水

（2）设计计算栅前槽宽B1=（2*Qmax/v1）（1/2）=0.0416667m栅前水深h=B1/2=0.0208333m栅条间隙数n=Qmax*（sin）（1/2）/（bhv2）4.8469003条栅槽宽度B=S*（n-1）+b*n0.0627035m过栅水头损失h2=k（S/b）（4/3）*（v2/2g）*sin0.5173262m栅后槽总高H=h+h1+h20.8381595m,超高h1=0.3m渠道渐宽部长L1=（B-B1）/（2*tan1）0.0288991m渠道渐窄部长L2=L1/20.0144496m栅槽总长L=L1+L2+0.5+1.0+H1/tan1.7285819m每日栅渣量w=Qmax*w0*86400/（KZ*1000）0.001875m3/d0.2m3/d采用人工清渣沉砂池设计计算设计平均流量Q=300m3/d=0.003472m3/s变化系数KZ=1.5最大设计流量Qmax=450m3/d=0.005208m3/s1.平流沉砂池设计计算

（1）设计参数设计流速v=0.15m/s0.3m/s0.15m/s停留时间t=3060s30s设计水深h=0.25m1.0m要求4.0（符合要求）污泥部分需要的总体积V1=S*N*T/10000.5m3每格池子的污泥容积V0=V1/n0.5m32.竖流沉淀池设计计算

（1）设计参数中心管流速v030mm/s0.03m/s反射板底面距泥面至少0.3m喇叭口直径及高度为中心管直径的1.35倍反射板的直径为喇叭口直径的1.3倍中心管下端距反射板之间的缝隙高在0.250.50m0.3m沉淀池个数n=1个表面负荷q=1.5m3/（m2h）沉淀时间t=3h进水SS浓度C0=600mg/L，出水SS浓度C1=200mg/LSS去除率90%，污泥含水率P0=99.3%污泥密度=1000kg/m3，排泥时间间隔T=1d污泥斗底部直径d=5m污泥斗倾角=30，倾角正切值tan=0.57735中心管下端之反射板表面之间的缝隙中污水流速v130mm/s0.01m/s池子保护高度h1=0.3m，缓冲层高度h4=0.3m

（2）设计计算中心管面积f=qmax/v00.7633102m2每池最大设计流量qmax=Qmax/n0.0228993m3/s沉淀池部分有效断面面积F=qmax/v54.958333m2上升流速v=q/36000.0004167m/s沉淀池直径D=（4*（F+f）/3.14）（1/2）8.4251401m沉淀池有效水深h=vt4.5m校核池径水深比D/h31.8722534校核集水槽每米出水堰过水负荷q0=1000*qmax/（3.14*D）2.90.8655966L/s污泥总体积V=Q*（C0-C1）T/（*10*（100-P0）75.371429m3，每池污泥体积V1=V/n75.37143m3污泥斗高度h2=（D/2-d/2）*tan0.9887528m污泥斗容积V=（3.14*h2/3）*（D/2）2+（d/2）2+（D/2）*（d/2）35.731982m3中心管直径d0=（4*f/3.14）（1/2）0.9860881m喇叭口直径d1=1.35d01.3312189m中心管喇叭口下缘至反射板的垂直距离h3=qmax/（3.14*v1*d1）0.5478267m沉淀池总高度H=h+h1+h2+h3+h46.6365795m3.辐流沉淀池设计计算

（1）设计参数表面负荷q=0.2m3/（m2h）池子个数n=1个沉淀时间t=8h进水SS浓度C0=700mg/L，出水SS浓度C1=400mg/LSS去除率90%，污泥含水率P0=99.3%污泥密度=1000kg/m3，排泥时间间隔T=2d污泥斗上部半径r1=2.5m，污泥斗下部半径r2=1m污泥斗倾角=60，倾角正切值tan=1.732051坡向泥斗的坡度i0.050.05缓冲层高度h2=0.5m，超高h1=0.3m

（2）设计计算沉淀部分水面面积F=3600*Qmax/（n*q）412.1875m2池子直径D=（4F/3.14）（1/2）22.914616m有效水深h=qt1.6m污泥总体积V=Q*（C0-C1）T/（*10*（100-P0）113.05714m3污泥斗高度h4=（r1-r2）*tan2.5980762m污泥斗容积V1=（3.14*h2/3）*（r12+r1r2+r22）26.513368m3底坡落差h3=（D/2-r1）*i0.4478654m池底储泥体积为V2=（3.14*h3/3）*（D/2）2+（D/2）*r1+r12）77.89161m3总储泥体积=V1+V2104.40498m3池子总高度H=h1+h+h2+h3+h45.4459416m径深比校核D/h=61214.321635刮泥机的主要技术性能参数：

池径11m；周边线速度23m/min；单边功率0.75kw；周边单个轮压35kN。

4.斜板沉淀池设计计算

（1）设计参数斜板净距（斜管孔径）=80100mm0.08m斜板（管）斜长L=1.01.2m1.2m斜板（管）倾角=60，倾角的正弦值sin=0.866025斜板（管）区底部缓冲层高度h41m，池子超高h1=0.3m斜板（管）区上部水深h2=0.71.0m0.8m沉淀池格数n=1个表面负荷q=1m3/（m2h）k斜板（管）区面积利用系数0.91进水SS浓度C0=700mg/L，出水SS浓度C1=400mg/LSS去除率90%，污泥含水率P0=99.3%污泥密度=1000kg/m3，排泥时间间隔T=2d污泥斗底部边长a1=1m污泥斗倾角=45，倾角正切值tan=1

（2）设计计算池子水面面积F=3600*Qmax/（n*q*k）90.590659m2池子边长a=F（1/2）9.5179126m斜板（管）高度h3=L*sin1.0392305m池内停留时间t=（h2+h3）/q1.8392305h污泥总体积V=Q*（C0-C1）T/（*10*（100-P0）113.05714m3污泥斗高度h5=（a/2-a1/2）*tan4.2589563m污泥斗容积V1=（3.14*h5/3）*（a2+a*a1+a12）450.71245m3沉淀池总高H=h1+h2+h3+h4+h57.3981868m水解酸化池设计计算设计平均流量Q=500m3/d=0.005787m3/s变化系数KZ=1.5最大设计流量Qmax=750m3/d=0.008681m3/s

（1）设计参数停留时间T=410h10hCOD去除率15%70%40%反应器高度H=46m5.5m长宽比2:

12上升流速v=0.51.8m/h0.5m/h清水区高度=0.51.5m1

（2）设计计算水解池容积V=KZ*Q*HRT312.5m3有效水深h=qT5m接触氧化池设计计算设计平均流量Q=1200m3/d=0.013889m3/s变化系数KZ=1.5最大设计流量Qmax=1800m3/d=0.020833m3/s

（1）设计参数填料容积负荷Mc=0.7kgBOD5/（m3d）填料填充比=60%进水BOD5浓度S0350mg/L，出水BOD5浓度Se6mg/L污泥回流比40%填料高度h=3m氧化池格数n=4格；氧转移折算系数=0.80.850.8；氧溶解折算系数=0.90.970.9空气扩散装置氧转移效率15%X；混合液污泥浓度2000mg/L；污泥密度=1000kg/m3；液体密度1kg/L；液体温度T=25C0；废水中剩余溶解氧浓度2mg/L；CS（20）；标况下清水中饱和溶解氧浓度9.17mg/L；CS（T=25）设计温度下清水的饱和溶解氧浓度8.38mg/La；去除1kgCOD的需氧量0.75kgO2/kgCOD；b微生物自身氧化系数0.12kgO2/kgMLSS

（2）设计计算氧化池有效容积V=Q（S0-Se）/（Mc*1000）982.85714m3水力停留时间T=V/（Q/24）19.657143h有效填料容积V=Q*（S0-Se）/（Mc*1000）589.71429m3填料面积A=V/h196.57143m2每格池子填料面积=A/n49.142857m225m2符合布水要求接触时间T=V/（Q/24）11.794286h需氧量Oa=a*Q*（S0-Se）/1000+b*X*V/1000545.48571kg/d充氧量O0=Qa*CS（20）/（*（*Cs（T=25）-C0）*1.024（T-20）1002.0662kg/d=41.75276m3/h供气量Qa=O0/（0.3*E）22268.138m3/d=927.8391m3/h=15.46398m3/min最大气水比=18.556782浸没式膜生物反应池设计计算设计平均流量Q=1000m3/d=0.011574m3/s变化系数KZ=1.5最大设计流量Qmax=1500m3/d=0.017361m3/s

（1）设计参数污泥负荷LS=0.050.150.1kgBOD5/（kgMLSSd）混合悬浮液固体浓度X=6000200006g/L进水BOD5浓度S0=400mg/L；出水BOD5浓度Se=200mg/Lf；混合液MLVSS/MLSS=0.70.80.7E；空气扩散装置氧转移效率15%a；系数0.421.01b；微生物自身氧化系数0.110.180.18kgO2/（kgMLVSSd）Y；污泥产率系数0.6kgMLVSS/kgBOD5Kd；污泥自身氧化速率0.040.0750.04d-1污泥含水率99.3%

（2）设计计算混合液挥发性悬浮固体平均浓度XV=X*f4.2g/L有效容积V=Q*（S0-Se）/（1000*LS*XV）476.19048m3水力停留时间t=24*V/Q11.428571h需氧量OD=（a*Q*（S0-Se）/1000）+b*V*X*f560kg/d空气量QD=OD/（0.3*E）12444.444m3/d=518.5185m3/h=8.641975m3/min剩余污泥量X=Y*Q*（S0-Se）-Kd*V*X5.7142857kg/d=0.816327m3/dUASB厌氧设计计算设计平均流量Q=1200m3/d=0.013889m3/s变化系数KZ=1.5最大设计流量Qmax=1800m3/d=0.020833m3/s

（1）设计参数容积负荷NV=36kgCODcr/（m3d）2kgCODcr/（m3d）表面负荷q0.8m3/（m2h）0.5m3/（m2h）进水CODcr浓度S0=1600mg/L；出水CODcr浓度Se=800mg/L污泥产率系数YV=0.1kgVSS/kgCODcr污泥浓度=1000kg/m3；污泥含水率P=99%内循环比100%；污泥回流比50%UASB池数n=2

（2）设计计算有效容积V=Q*S0/（1000*NV）960m3；单池有效容积V1=V/n480m3有效断面面积A=Q/q100m2；单池有效面积50m2有效水深h=V/A9.6m污泥量V0=Q*（S0-Se）*YV/（1000*（1-P）9.6AB法设计计算设计平均流量Q=20000m3/d=0.231481m3/s变化系数KZ=1.5最大设计流量Qmax=30000m3/d=0.347222m3/s

（1）设计参数污泥负荷Na=343kgMLSSd容积负荷NV=6108kgBOD5/（m3d）混合液浓度X=232gMLSS/L污泥龄SRT=0.40.70.5d水力停留时间HRT=0.50.750.7h污泥回流比7040%；进水SS浓度X0=300mg/L溶解氧DO=0.21.50.5mg/L；出水SS浓度Xe=75mg/L气水比=（34）:

14进水BOD5浓度S0=200mg/LSVI=609070mg/L；出水BOD5浓度Se=80mg/L沉淀时间t=121.5h沉淀池表面负荷q=121m3/（m2h）需氧量系数a=0.40.60.5kgO2/kgBOD5污泥增值系数a=0.30.50.4kg/kgBOD5污泥含水率P=98%98.7%98.7%f；混合液MLVSS/MLSS=0.70.80.7

（2）设计计算A段曝气池容积V=Qmax*（S0-Se）/（1000*Na*f*X）857.14286m3曝气时间T=V/（Q/24）*KZ）0.6857143hA段剩余污泥量WA=Q*（X0-Xe）/1000+a*Q*（S0-Se）/10005460kg/d湿污泥量QS（A）=WA*100/（1000*（100-P）420m3/dA段沉淀池以沉淀池设计按污泥负荷法设计推流式曝气池设计平均流量Q=1200m3/d=0.013889m3/s一期平均流量Q=变化系数KZ=1.5变化系数KZ=最大设计流量Qmax=1800m3/d=0.020833m3/s一期最大流量Qmax=

（1）设计参数SL；出水BOD5浓度200mg/L；进水BOD5浓度S0=500mg/LKN（15）；标准水温（15）时硝化菌半速度常数Kd；活性污泥自身氧化系数0.06污泥指数SVI=150m（15）；标准水温（15）时硝化菌最大比生长速率f；出水SS中VSS所占的比例0.75r；二沉池修正系数1.2bN（20）；20时硝化菌自身氧化系数Ce；出水SS浓度200mg/L；进水SS浓度C0=500mg/LDO；曝气池内平均溶解氧K2；动力学参数=0.01680.02810.018曝气池池数4座K0；溶解氧半速度常数混合液污泥浓度X=3000mgMLSS/LpH；污水pH值Kd（20）；20自身氧化系数0.06夏季水温T=25Y；活性污泥产率系数0.6冬季水温T=10fb；进水VSS中可生化比例0.7污泥含水率P=99.2%c；污泥泥龄315d进水氨氮浓度N0=30mg/L；氧转移系数0.8520氧在清水中的饱和溶解度；CS（20）9.17mg/L；氧在污水中饱和溶解度修正系数0.95曝气池中平均溶解氧浓度；C02mg/Lp；大气压力91000Pa；夏季清水氧饱和度CS（夏）；8.4mg/LEA；微孔曝气器氧转移效率20%；冬季清水氧饱和度CS（冬）11.33mg/LH；微孔曝气头淹没深度4.8m

（2）设计计算考虑消化作用，出水氨氮计算出水溶解性BOD5浓度Se=SL-7.1*Kd*f*Ce136.1mg/LKN（夏）=0.5*e（0.118*（T夏-15）污泥负荷NS=K2*Se*f/（S0-Se）/S0）2.524526kgBOD5/（kgMLSSd）KN（冬）=0.5*e（0.118*（T冬-15）曝气池有效容积V=Q*S0/（X*NS）79.222794m3m（夏）=m（15）*e0.098*（T夏-15）*（DO/（K0+DO））*（1-0.833*（7.2-pH）复核容积负荷FV=Q*S0/（1000*V）7.5735779kgBOD5/（m3d）；大于0.4，小于0.9m（冬）=m（15）*e0.098*（T冬-15）*（DO/（K0+DO））*（1-0.833*（7.3-pH）回流污泥浓度XR=r*106/SVI8000mg/LbN（夏）=bN（20）*1.04（T夏-20）污泥回流比R=X/（XR-X）60%bN（冬）=bN（20）*1.04（T冬-20）夏季活性污泥自身氧化系数Kd（夏）=Kd（20）*1.04（T-20）0.0729992d-1N（夏）；夏季硝化菌比增长速率=（1/c（夏））+bN（夏）冬季活性污泥自身氧化系数Kd（冬）=Kd（10）*1.04（T-20）0.0405339d-1N（冬）；冬季硝化菌比增长速率=（1/c（冬））+bN（冬）夏季剩余生物污泥量XV（夏）=Y*Q*（S0-Se）/1000-Kd（夏）*V*f*X/1000248.9958kg/d夏季出水氨氮Ne（夏）=（KN（夏）*N（夏）/（m（夏）-N（夏））冬季剩余生物污泥量XV（冬）=Y*Q*（S0-Se）/1000-Kd（冬）*V*f*X/1001254.78279kg/d冬季出水氨氮Ne（冬）=（KN（冬）*N（冬）/（m（冬）-N（冬））剩余非生物污泥XS=Q*（1-fb*f）*（C0-Ce）/1000171kg/d冬季将MLSS增加到X=夏季湿污泥量QS=100*X（夏）/（1000*（100-P）52.499475m3/d出水BOD5浓度Se=Q*S0/（Q+K2*X*f*V）冬季湿污泥量QS=100*X（冬）/（1000*（100-P）53.222849m3/d剩余生物污泥XV（10）=Y*Q*（S0-Se）/1000-Kd（冬）*V*f*X/1000复核夏季污泥泥龄c（夏）=X*V*f/（1000*XV（夏）0.7158807d污泥泥龄c（冬）=X*V*f/（1000*XV（冬）复核冬季污泥泥龄c（冬）=X*V*f/（1000*XV（冬）0.6996206dN（冬）；硝化菌比增长速度为N（冬）=1/c（冬）+bN（冬）复核出水BOD5浓度Se=Q*S0/（Q+K2*X*f*V）136.1mg/L出水氨氮Ne=KN（冬）*N（冬）/（m（冬）-N（冬）夏季微生物合成去除的氨氮NW（夏）=0.12*XV（夏）*1000/Q24.89958mg/L需氧量ARO（冬）=a*Q*（S0-Se）/1000+b*（Q*（N0-Ne）/1000-0.12*V*X*f/（1000*c（冬）））-c*V*X*f/（1000*c（夏））冬季微生物合成去除的氨氮NW（冬）=0.12*XV（冬）*1001/Q25.478279mg/L冬季曝气池内平均溶解氧CSb（冬）=CS（冬）*（pb/202600+Ot/42）夏季出水氨氮浓度Ne（夏）=N0-NW（夏）5.1004197mg/L冬季标准需氧量SOR（冬）=AOR（冬）*CS（20）/（*（*CSb（冬）-C0）*1.024（T冬-20）冬季出水氨氮浓度Ne（冬）=N0-NW（冬）4.5217211mg/L夏季空气用量QF（冬）=SOR（冬）/（0.3*EA）夏季需氧量ARO（夏）=a*Q*（S0-Se）/1000+b*（Q*（N0-Ne）/1000-0.12*V*X*f/（1000*c（夏）））-c*V*X*f/（1000*c（夏））336.8778kg/d=14.03657kg/h冬季需氧量ARO（冬）=a*Q*（S0-Se）/1000-c*V*X*f/（1000*c（冬））280.12804kg/d=11.672kg/h压力修正系数=p/1013000.8983218曝气头安装位置绝对压力pb=p+9.8*1000*H138040Pa气泡离开水面是含氧量Ot=21*（100-EA）/（79/100+21*（100-EA）0.175365317.53653%夏季曝气池内平均溶解氧CSb（夏）=CS（夏）*（pb/202600+Ot/42）9.2305843mg/L夏季标准需氧量SOR（夏）=AOR（夏）*CS（20）/（*（*CSb（夏）-C0）*1.024（T夏-20）22.883584kg/h夏季空气用量QF（夏）=SOR（夏）/（0.3*EA）381.39307m3/h按污泥泥龄法设计推流式曝气池

（1）设计参数同上污泥负荷法

（2）设计计算出水溶解性BOD5浓度Se=SL-7.1*Kd*f*Ce136.1mg/L夏季活性污泥自身氧化系数Kd（夏）=Kd（20）*1.04（T-20）0.0729992d-1冬季活性污泥自身氧化系数Kd（冬）=Kd（10）*1.04（T-20）0.0405339d-1夏季污泥泥龄c（夏）=1/（Y*K2*Se-Kd（夏））0.7158807d冬季污泥泥龄c（冬）=1/（Y*K2*Se-Kd（冬））0.6996206d夏季曝气池体积V（夏）=Y*Q*c（夏）*（S0-Se）/（X*f*（1+Kd（夏）*c（夏）79.222794m3冬季曝气池体积V（冬）=Y*Q*c（冬）*（S0-Se）/（X*f*（1+Kd（冬）*c（冬）79.222794m3水力停留时间T=24*V/Q1.5844559h回流污泥浓度XR=r*106/SVI8000mg/L完全混合式曝气池设计设计平均流量Q=1200m3/d=0.013889m3/s变化系数KZ=1.5最大设计流量Qmax=1800m3/d=0.020833m3/s

（1）设计参数容积负荷NV=1.5kgBOD5/（m3d）进水BOD5浓度S0=500mg/L；出水BOD5浓度Se=200mg/L进水SS浓度C0=300mg/L；出水SS浓度Ce=20mg/L曝气区混合液污泥浓度X=3000mg/L污泥泥龄c=4.2dK2；异养菌半速度常数60污泥产率系数Y=0.6max；异养菌最大比增长速度5d-1Kd；异养菌自身氧化系数0.06污泥密度=1000kg/m3f；出水SS中VSS所占的比例0.75污泥含水率P=99.2%fb；进水VSS中可生化比例0.7夏季水温T=27a；有机物氧化需氧系数0.5kgO2/kgBOD5b；活性污泥需氧系数0.12kgO2/kgMLVSS；氧转移系数0.8520氧在清水中的饱和溶解度；CS（20）9.17mg/L；氧在污水中饱和溶解度修正系数0.95曝气池中平均溶解氧浓度；C2mg/Lp；大气压力95000Pa；夏季清水氧饱和度CS（夏）；8.07mg/L曝气池个数n=设备选型：

选用3台泵型叶轮，4曝气设备直径d=0.75m导流室污水下降流速v1=15mm/s；回流比R=300%曝气区外壁结构厚度1=0.2m沉淀区表面负荷q1=1m3/（m2h）导流室外壁厚度2=0.01m；沉淀区超高H5=0.3m；曝气区超高H6=0.5m曝气区有效水深H=5m；曝气区与沉淀区水位差H7=0