落地式钢管脚手架搭设方案Word文档格式.docx

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钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。

安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×

1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色，要求阻燃。

连墙件采用钢管，钢管规格为外径为48mm，壁厚3.50mm，钢材强度等级Q235-A的钢管

四、总体布置要求及施工方法

1、搭设要求：

根据实际情况，本工程外架采用双排外架搭设，实际加钢管，以起到支撑作用。

外围无悬挑版处采用双排落地搭设。

尺寸要求：

双排脚手架，大横杆在上，搭设高度为18m。

搭设尺寸：

立杆纵距1.8m，立杆的横距为1m，大横杆步距1.8m，连墙件采用两步三跨。

2、双排钢管脚手架的搭设要求

2.1、搭设前脚手架杆件的检查

对脚手架杆件在搭设前应进行检查，目的是为了使脚手架搭设能顺利进行，故必须逐件检查，检查的主要内容有：

2.1.1立杆（φ48×

3.5）

a、立杆钢管的弯曲、裂缝和瘪痕；

b、大横杆钢管的弯曲、裂纹和瘪痕；

c、加强杆钢管的弯曲、裂纹和瘪痕；

d、立杆锁座的破损和裂缝；

e、立杆钢管的破损和长短。

2.1.2剪刀撑（交叉杆）

f、杆件的曲折和弯曲；

g、接头扣件处的灵活与牢固。

3、双排钢管脚手架的搭设:

3.1落地式双排钢管脚手架的基础处理，脚手架的立杆支承在坚实的地基上。

3.2双排脚手架里立杆距离墙面为50cm，小横杆里端距墙不大于40cm，小横杆外端伸出大横杆外的长度为20cm，内外立杆间的横距为1m，立杆纵距为1.8m。

底部立杆应采用不同长度的钢管参差布置，使相邻立杆上下节头互相错开，布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。

脚手架必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的力杆上。

横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。

3.3脚手架每个节点的螺栓帽均要拧紧，螺栓拧紧扭力距不应小于40N·

m，并不大于60N·

m.整个脚手架搭设要横平竖直，每步搁栅上要满铺竹笆，四角应用18#铁丝扎牢，脚手架主要为外剪力墙支模时可不必每步搁栅上满铺竹笆，施工操作步上靠墙面部位铺脚手板，并应重叠搁置（10～20cm）不得留空头板。

3.4大横杆搁置在小横杆的上面。

大横杆的步距为1.8m，上下横杆的接长位置应错开在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。

在外侧大横杆的上部600mm、1200mm处设置两道横杆以作栏杆。

3.5脚手架外侧全部用绿色细尼龙绳网封严，与脚手架固定牢靠，操作层三步安装0.18m高的挡脚板。

3.6脚手架每隔四步，应在里立杆与墙面之间铺设统长的安全底笆与横楞、搁栅扎牢。

3.7脚手架与建筑物之间连墙杆应采用硬拉结，拉结点的间距为水平方向不大于5m，垂直方向不大于4.2m，脚手架最上部分水平方向应不大于3.6m设置拉结点。

拉结点的位置设置在连墙杆同向的梁或板上。

所有拉结点，在施工中均不得随意拆除，如有影响工作，应报技术部门，采取措施后方能拆除。

即使在拆除脚手架时，拉结点也只能从上往下逐步拆除。

因场地条件允许或板面的防水要求不便设置刚性连墙点时，可将脚手架直接用钢管与柱支撑，支撑水平及垂直距离同上，同时脚手架与外墙体之间可用短木枋顶牢，防止脚手架往墙体方向移位。

3.8脚手架外侧每个转角处均设置剪刀撑。

自转角处起，每隔12.6m（即7道立杆）搭设剪刀撑1道，剪刀撑应连接7根立杆，与地面成45度，并用扣件锁紧，剪刀撑的搭接长度应大于1m。

搭设处不少于三个扣件连接，每片架子不少于三道剪刀撑，沿架高连续布置，在相临两排剪刀撑之间净距为15m。

剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2－4个扣结点。

3.9脚手架四角应有接地保护及避雷装置，与接地线钢筋焊牢。

3.101不得超载，模板支撑杆严禁支承于脚手架上。

3.11脚手架搭设完毕后，经安全部门验收合格才能使用。

3.12拆除脚手架前，应将脚手架上留存的材料及杂物清除干净。

拆除顺序自上而下：

先绿网→竹笆→剪刀撑→搁栅→牵杆冲天，一步一清，不得采用踏步式，不得上下同时作业。

3.13拆下的杆件，零配件不得随意抛掷到地面，应分类吊送至地面。

3.14搭设（拆除）人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，上岗工人应定期体检，合格者方可持证上岗，应遵循安全生产六大纪律及有关规定。

3.15脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相连连墙件以上两步。

3.16脚手架搭设后的检查

脚手架搭设后，根据施工组织设计中的有关脚手架设计图进行检查，并将检查结果作好记录，注明情况良好与否，不足处的改进情况，待有关人员签字后存档备查。

检查的内容有：

（1）脚手架的基础

1）脚手架地基应平整夯实，并浇筑C15砼基底，宽1.0m。

2）脚手架钢立柱不能直接立于砼基底，应加垫板厚度不小于50mm；

3）脚手架地基设排水沟，防止积水浸泡泥质地基；

（2）脚手架的形态

1）脚手架与建筑物结构间的距离；

2）脚手架连接部位的锁片扣情况；

3）加固杆及扶手栏杆的完整性与牢固度；

（3）连接件

1）连接杆水平方向和垂直方向的距离；

2）与建筑物结构间的距离；

3）扣件的紧固程度；

（4）栏杆及扶手

1）栏杆及扶手的完整性与牢固程度；

2）有断口处每步脚手架的尽端扶手的完整；

3）休息平台及出入通道处扶手的齐全；

（5）安全网

1）外包安全网的齐全和绑扎牢固情况；

2）外挑安全网的间距、角度、连续和牢固情况；

3）内侧的隔离设施

（6）特殊部位

1）转角处的处理正确与完整与否

2）出入口的处理正确与否

五、脚手架的使用和保养

脚手架搭设验收投入使用后，安全员应经常性认真地进行检查保养，以保证脚手架能正常使用。

脚手架的保养有日常的例行保养和定期的安全检查两种。

内容有：

1、各类安全设施（安全网、安全隔离、扶手、栏杆、登高设施等）的完整与齐全；

2、脚手架的使用荷载是否符合要求，有无超载现象；

3、连接杆是否齐全、完整与牢靠；

4、杆件有否变形；

5、脚手架的整体和局部稳定情况；

6、立杆的竖直度；

7、基础的沉降情况；

8、清理杆件、螺栓上杂物与油污；

9、水平杆件的平整和完整；

10、特殊部位的加固情况；

11、防雷接地设施的完整。

六、脚手架的拆除

1、脚手架的拆除以在脚手架上的施工均已完毕并经工程负责人认为不再需要脚手架时方可拆除。

一般在拆脚手架前应具备下列条件：

1.1工程质量经过检查，确认符合要求，需要整修的也已整修完毕；

1.2墙面已完成清洁工作；

1.3脚手架经最后一次安全检查，确认完全符合要求。

如需整修、并已整修完毕；

1.4脚手架上的杂物和垃圾已清理完毕；

1.5对建筑物表面已装保护产品的设施；

1.6有周密的拆除脚手架的施工技术交底，并已向有关人员交底，已为操作者掌握；

1.7有严密的组织、操作监护人员及警戒范围和方式。

2、拆除脚手架时的注意十项：

2.1划出工作区标志，禁止行人进入；

2.2严格遵守拆除顺序，（拆除顺序与搭设顺序相反）即自上而下、后装先拆逐步进行。

脚手架从顶部开始拆，先自脚手架一端开始拆除顶部的扶手和栏杆，再拆除脚手板（或水平架），依次拆除扶梯、交叉杆、大横杆、小横杆、立杆等。

当上一步脚手架拆除后再拆除下一步脚手架，直至基底。

2.3统一指挥，上下呼应，运作协调，当解开与另一个有关的扣件时应先告知对方，以防坠落；

2.4脚手架与建筑物间连接杆不能提前拆除，拆连接杆后，应立即组织人员将该处饰面修补完毕，修补工作必须严格按照规定进行；

2.5拆下的部件，应用滑轮和绳索小心向下运送，严禁抛掷。

扣件、竹笆。

安全网和杆件可分类捆扎后用竖直运输设备向下运送。

配件装入容器向下运送。

运至地面的扣件、竹笆、安全网、杆件及配件，均需加以检查，清除垃圾油污、上油、整修、剔除损坏的杆件和配件，而后分类堆放，不可混杂乱堆。

堆放场地应平整，设有垫木，地面要有良好的排水，上面设有遮雨设备。

七、脚手架安全技术措施

1、搭设金属扣件双排脚手架，用于高层建筑的，应严格按照贵阳市建委相关规定要求；

2、搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲裂变的杆件不宜采用；

3、严重锈蚀、变形、裂缝、螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用；

4、脚手架的基础除规定设置外，必须做好排水处理；

5、高层钢管脚手架座立于槽钢上的，必须有地杆连接保护，普通脚手架立杆必须设底座保护；

6、不宜采用承插式钢管做底步立杆交错之用；

7、所有扣件紧固力矩，应达到40～60N·

m；

8、同一立面的小横杆，应对等交错设置，同时立杆上下对直；

9、斜杆接长，不宜采用对接扣件，应采用叠交方式，二只回转扣件接长，搭接距离视二只扣件间隔不少于1m；

10、脚手架的主要杆件，不宜采用木、竹材料；

11、高层建筑金属脚手架的拉杆，不宜采用铅丝拉接，必须使用埋件形式的刚性材料硬拉结；

12、拆除现场必须设警戒区域，张挂警戒标志，警戒区域严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续组织施工。

地面监护人员必须履行职责，高层建筑脚手架拆除，应配合良好的通讯装置；

13、仔细检查吊运机构包括索具是否安全可靠，吊运机构不允许搭设在脚手架上，应另外单独设备；

14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备；

15、所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律，拆除工艺要求；

16、建筑内所有窗户必须关好锁好，不允许向外启或向外伸挑物件；

17、拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料，物件及垃圾块，所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷；

18、按搭设的反程序进行拆除，即安全网→竖档笆→垫铺笆→防护栏杆→搁栅→斜杆→连墙杆→大横杆→立杆；

19、不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除（踏步式），认真做好一步一清，一杆一清；

20、所有连墙杆、斜拉杆、隔离措施必须随脚手架同步拆除，同步进行下降，不准先行拆除；

21、所有扣件与扣件在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面；

22、所有垫铺笆拆除，应自外向里竖立，搬运，防止自里向外翻起后，直接从高处附落伤人；

23、脚手架内必须使用电焊气割工艺时，应严格按照国家特殊工种要求的消防规定执行，增派专职人员，配备料斗（桶）防止火星和切割物溅落，严禁无证动用焊割工具。

钢管落地脚手架计算书

一、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为18米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.8米，立杆的横距为1米，大小横杆的步距为1.8米；

内排架距离墙长度为0.5米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×

3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

取扣件抗滑承载力系数为1.00；

连墙件采用两步三跨，竖向间距4.2米，水平间距5.4米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

2.000kN/m2；

脚手架用途:

装修脚手架；

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数

风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:

0.1337；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.150；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；

栏杆挡板类别:

栏杆、竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）:

0.038；

脚手板铺设总层数:

4；

5.地基参数

地基土类型:

素填土；

地基承载力标准值（kpa）:

160.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.25；

地基承载力调整系数:

0.50。

二、大横杆的计算:

二、大横杆的计算：

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3×

1/（2+1）=0.1kN/m；

活荷载标准值:

Q=2×

1/（2+1）=0.667kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×

0.038+1.2×

0.1=0.166kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×

0.667=0.933kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×

0.166×

1.82+0.10×

0.933×

1.82=0.345kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×

1.82-0.117×

1.82=-0.408kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.345×

106,0.408×

106）/5080=80.315N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=80.315N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.1=0.138kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=0.667kN/m；

最大挠度计算值为：

V=0.677×

0.138×

18004/（100×

2.06×

105×

121900）+0.990×

0.667×

121900）=3.151mm；

大横杆的最大挠度3.151mm小于大横杆的最大容许挠度1800/150mm与10mm，满足要求！

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.038×

1.8=0.069kN；

脚手板的自重标准值：

1×

1.8/（2+1）=0.180kN；

活荷载标准值：

Q=2×

1.8/（2+1）=1.200kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×

（0.069+0.18）+1.4×

1.2=1.979kN；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×

0.038×

12/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.979×

1/3=0.66kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.665kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.665×

106/5080=130.986N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=130.986N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×

10004/（384×

121900）=0.02mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.069+0.18+1.2=1.449kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1449.12×

1000×

（3×

10002-4×

10002/9）/（72×

105

×

121900）=2.048mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.02+2.048=2.068mm；

小横杆的最大挠度为2.068mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.038×

1.8×

2/2=0.069kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.038×

1/2=0.019kN；

P3=0.3×

1.8/2=0.27kN；

Q=2×

1.8/2=1.8kN；

荷载的设计值:

R=1.2×

（0.069+0.019+0.27）+1.4×

1.8=2.95kN；

R<

8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1337

NG1=[0.1337+（1.80×

2/2）×

0.038/1.80]×

25.00=4.303；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

NG2=0.3×

4×

（1+0.2）/2=1.35kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×

1.8/2=0.54kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

25=0.225kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.417kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×

2/2=3.6kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.45kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1；

Us--风荷载体型系数：

取值为1.13；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×

0.45×

1.13=0.356kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

6.417+1.4×

3.6=12.741kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

6.417+0.85×

1.4×

3.6=11.985kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.850×

0.356×

1.82/10=0.247kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=12.741kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×

μ×

h确定：

l0=3.118m；

长细比Lo/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.186；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=12741/（0.186×

489）=140.082N/mm2；

立杆稳定性计算σ=140.082N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=11.9