锅炉各受热面防磨技术学士学位论文Word格式.docx

锅炉各受热面防磨技术学士学位论文Word格式.docx

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1.1膜式壁与卫燃带交界处及密相区的磨损

此种磨损方式比较严重，且较难处理。

如果浇注料与膜式壁是如图一形式，那么沿膜式壁面下降的物料流（即壁面流）在碰到凸起的浇注料时，会改变流向形成涡流，使与浇注料相接处的管壁受到磨损而形成凹沟，形如八字胡，时间长了，管壁会逐渐减薄而泄漏。

防范措施：

方法一，将凹沟补焊磨平后，贴紧管壁加焊防磨盖板，但运行一周后，会发现盖板与水冷壁上部焊接缝被磨开，并逐渐下磨，直至磨尽，同时管壁也因盖板凸台形成的小涡流而磨损减薄，看来加盖板的方法效果是有限的，需要定期维护和修补。

方法二，目前新型的CFB锅炉（如济锅75t/h炉466型），采用了将膜式壁折弯，使该处浇注料与膜式壁肋片形成上下一致的垂直平面，如图二：

这样物料流沿壁面平直下滑，消除了局部涡流区，使磨损量大大减轻，甚至基本看不出磨损。

打卫燃带时，在浇注料施工完毕后拆模板时，一定要检查浇注料与折弯上部膜式壁肋片过渡要平滑，不能出现台阶或渗浆造成的棱角，可趁浇注料尚未硬化前及时修理，运行一个周期后，要在卫燃带上涂刷一层防磨涂料，以增强耐磨效果。

但是此交界处以上1-2m处于密相区，管壁磨损量相对较大，经过2-3年的运行，下部管壁可能减薄到2.0-3.0mm（标准壁厚5mm），如果不采取措施，此区域管壁的大面积均匀减薄将达到不得不割换膜式壁的程度，及早预防大面积减薄的最好办法是采用电弧喷涂法，在管壁上形成一层致密耐磨的合金涂层，可大大减轻交界处以上密相区膜式壁的磨损程度。

但是我们看到有的电厂掌握不好喷涂高度，先喷了20-30cm，发现不行，又向上喷了20-30cm，我们在这里介绍一种方法，可用测厚仪从交界处在管壁上向上逐点测量，记录下厚度，你会发现越向下壁厚越薄，越向上越厚，到达某个高度上，厚度基本变化不大，此处即可选为喷涂的上限。

我们采用了江苏南通高欣金属陶瓷复合材料公司提供的超高速高性能电弧喷涂技术，在有下煤口的一面膜式壁上喷了70-80cm，（因为此侧物料浓度相对较高，磨损稍重）其余三面喷了50-60cm，目前运行一年后，涂层仍然完好铮亮，管壁未受任何磨损，只需要在每次停炉后把涂层上缘稍微打磨使其过渡平滑即可。

经过处理后，膜式壁与卫燃带交界处及密相区的磨损得到了很好的除锈强度控制。

新炉的喷涂最好在一个运行周期过后再进行，一则可磨掉微小不平处，二则可显示出重大凸起和凹陷处便于修补，三则使管壁光滑明亮。

1.2膜式壁对接焊缝处的磨损

膜式壁的垂直度对磨损程度至关重要，任何倾斜和壁面凸起物都将带来严重的磨损。

我们在一次测厚中，发现一根管子下部向内倾斜，结果管壁减薄程度（剩2mm）大大超过其它管子（平均剩4.1mm）管子对接焊缝的小凸台也会导致焊缝被磨平并使焊缝上部管壁轻微减薄，如图三所示：

在一次泄漏停炉检查中我们发现，安装公司为了膜式壁对接，将肋片割开，管口对接焊好后，再将肋片焊好，但留下了一道道垂直方向的焊瘤凸起带，使物料流沿焊瘤形成的沟槽向下冲刷管壁，使管壁减薄而泄漏。

可见膜式壁垂直面上必须保证绝对平直光滑，才能有效避免局部磨损的发生。

但有一种特殊情况，如果在膜式壁上设置足够宽度的挡板或圈梁（个别电厂采用）却可使面壁物流远离管壁而使壁面冲刷磨损减轻，但磨损区域略为上移一段距离，仍有磨损，而且会明显降低物料与管子的对流辐射传热效果，从而降低了热负荷。

1.3四角缝的磨损

膜式壁四角缝由于物料浓度相对较高，焊缝不平整焊道迸溅等因素，而出现局部磨损现象，因此每次停炉检查不可忽视四角缝的检查，要将焊缝打磨平整滑。

1.4与炉膛出口、看火孔浇注料相邻处的磨损、凸起物处的磨损

炉膛出口、看火孔的浇注料的边缘面应该刚好包覆膜式壁管子，如图4，这样可使物料流沿浇注料边缘面冲刷肋片，而不是冲刷相邻的管壁，浇注料施工时应注意这一点，一定要使浇注料边缘垂直平齐。

由于膜式壁上的看火孔无甚用途，笔者建议：

取消或减少看火孔的数量，拉直此处膜式壁。

以消除局部涡流区。

按照历次积累的经验，我们在CFB锅炉每运行3-4个月后例行检查，即搭脚手架至炉膛出口处，从上至下对膜式壁进行全面彻底的检查，每根管子都要摸查一遍，不放过任何凹沟和凸起。

因为我们曾经因为锅炉安装公司遗留在膜式壁上的角铁头而出现了几次局部磨损泄漏停炉，犯了不该犯的错误。

因此，锅炉竣工后应认真检查。

1.5布风板与落渣管接合处的磨损

CFB锅炉落渣管由于高温和渣料的磨损和来回膨胀，使其与布风板连焊处很容易开焊断裂，从而使渣料漏入风室，不但使一次风短路影响流化效果，而且落入风室的渣料小颗粒还容易堵塞风帽小孔。

防治措施：

每次停炉应注意检查，修补交接处断裂的落渣管；

实践证明落渣管膨胀节膨胀量不够是交接处断裂的主要原因，我们采用在落渣管与水冷风室下层交接处膨胀节上再加一个金属波纹管膨胀节，彻底解决了断裂的问题。

还可以在落渣管（风室段）上垂直方向焊上4-6道肋片，不但可增强落渣管散热效果，加热一次风，还可防止落渣管因受热不均产生的弯曲变形（油枪火焰直冲一侧），从而减轻与布风板焊接处的断裂程度。

2、过热器管子的磨损

从旋风分离器中心筒出来的烟气会因惯性偏向过热器室顶棚，因此对过热器上部管子冲刷较重，一般在此处顶棚上设一道高30cm宽20cm的圈梁和在过热器上部加防磨护瓦来防护。

但为了保险起见，我们在过热器下部也增设了防磨护瓦，另外，每次停炉要认真检查管排是否整齐而无错排出列的管子。

为防止烟气走廊的形成，我们在管排中间插上几根水平的不锈钢铁板固定好，强制使管排整齐，并在磨损严重的前三排管子上加焊护瓦，有效的减轻了磨损情况。

3、省煤器管子的磨损

省煤器管系最上边两排一般设计有防磨护瓦，可有效地保护下面的管子，但由于烟气的折流冲刷，应注意第三排管子的磨损情况，一旦泄漏，只有将泄漏的管子堵死弃用。

省煤器管系与联箱相连的穿墙管段都设计有直形护瓦，一般正常运行2-3年后，会有少数护瓦磨穿，甚至磨透管子而泄漏停炉，因此，应注意停炉时定期检查，及时补焊或更换护瓦。

另外我们还遇到过这么一种磨损导致泄露停炉情况，由于弯头护帘过长，直接抵到穿墙管护瓦上，由于护帘的导向作用，烟气颗料径直冲刷穿墙管直形护瓦，以致磨穿护瓦和管壁而泄漏停炉，如图5。

处理方法是：

将如图所示护帘最下段割去，减轻其导流作用，在直形护瓦上再加焊一层护瓦，并定期检查即可。

4、空气预热器管子的磨损

卧式空预器管子上口都应加防磨套管，因为离管口以下300-400mm处为最大磨损点，磨损后会造成送风外逸，风量减少，影响燃烧。

而有的锅炉厂只为其中的一组空预器管箱配带防磨套管，造成未配带防磨套管的空预管箱子的磨损，应注意检查是否有此现象，并及时补加套管。

5、风帽的磨损

由于风帽处于沸腾的床料激烈的摩擦中，因此磨损较为严重。

CFB锅炉物料流动的一个特点是炉膛中心的物流上升速度较快，接触四周膜式壁的物料流速较慢，且沿壁面向下流动（即壁面流）。

上升中心流与下降环流在炉内形成"

内循环"

，因此布风板边缘上的风帽朝向炉墙的一侧磨损相对偏重，且靠近下煤口和返料口处的风帽磨损更为严重些。

笔者提出一个合理建议：

在三个下煤口以下1米处将浇注料筑成一凸球状，使下落的煤粒碰溅到凸球处而扩散开，可以使煤粒扩散范围加大，有利于流化燃烧更充分。

同时，使风帽磨损更均匀些。

凸球还可阻止上窜火焰使煤结焦堵塞下煤口。

笔者还建议：

将风室中间隔板割开相通（但要避开风道进风口），使左右风室压力均等，防止因风门误关导致布风板上风力不等流化不均，造成燃烧不好，磨损不均的现象，而且还可通过割开口便于检修检修。

在风帽类型的选择上，可以选用迷宫式钟罩型风帽，此种风帽对帽顶的冷却能力好，使用寿命明显延长。

风帽顶形式最好采用子弹头式或菌状式。

6、浇注料的磨损

浇注料磨损最厉害的地方是炉膛出口至旋风筒之间的水平过渡烟道的顶棚和旋风筒的顶棚，往往被烟气冲刷成蜂窝状，很容易脱落。

可以在此水平过渡烟道外侧炉墙上自行打开并砌筑一个小型人孔门，运行时用耐火砖堵死，检修时可通过此人孔门直接进入水平过渡烟道内对上述顶棚的浇注料进行修补，而无需搭架，顶棚如严重脱落的需编织不锈钢骨架用可塑料重砌。

同时要注意检查中心筒的磨损情况和椭圆度情况，并及时清除筒壁上的挂渣，以保证良好的烟尘分离能力，从面减轻对尾部受热面的冲刷磨损。

安装时，中心筒的中心线与返料器中心线应重合，否则，中心的偏移将影响分离的效果，导致烟尘排出浓度增加，加大尾部受热面的磨损。

另外，为防止中心筒吊挂的上边缘变形（因重力、温度而向内收缩甚至断裂），在安装时应适当增加连接中心筒和八卦梁圆环的不锈钢带铁（材质:

1Cr25Ni20Si2）;

中心筒内上部增加一道十字不锈钢支撑。

在焊接不锈钢时，要注意不要错用焊条，应使用耐900-1100℃高温的A402焊条，焊后应保温退火。

对埋在浇注料内的不锈钢网格，浇注前应涂刷δ=2mm的沥青，防止膨胀导致浇注层脱落。

7、影响磨损的另外几个因素

7.1燃料的配比

劣质煤、煤矸石、掺炉渣及灰分大的煤，燃烧时烟气中灰浓度高，对受热面的磨损将增大，而且锅炉的热效率也相对较低，因此使用合适的煤种对磨损和热效率都有利。

7.2颗粒度

当燃料颗粒度较大时，密相区燃烧份额增大，对风帽和下部膜式壁的磨损增加。

7.3送风、引风

当燃料粒径一定时，风速增加，引风加大时，则烟气流速增加，密相区燃烧份额下降，对上部膜式壁磨损增加，因为磨损量与烟气流速的3.6次方成正比。

送、引风是一个相对稳定的平衡状态，使炉膛负压维持在-20—-100Pa,若引风过大，则烟气夹带颗粒浓度增大，增加尾部受热面的磨损。

三、结束语。

总之，CFB锅炉的磨损问题经过我们多年来的摸索治理，泄漏事故率显著下降，使CFB锅炉的连续运行时间一般可以达到3-4个月，甚至更长，收到了良好的效果和经济效益，以上观点和经验仅供同行参考。

[参考文献]

1、循环流化床锅炉理论设计与运行。

北京中国电力出版社 

1998.5

2、锅炉运行 

辽宁省电力工业局 

1995.3

CFB锅炉耐火材料设计思路

1、好的耐磨性

磨损机理：

脆性断裂、晶体结构剪切变形

最初由于断裂所至，随时间延长，晶体结构剪切起主导作用

一般耐压型提高，抗磨性提高

一些剧烈磨损部位采用耐磨性<

5cc的高耐磨材料

2、良好的抗热冲击破坏能力

起、停炉、烘炉经历了较大的波动，因此其热震稳定性也是一个很重要的指标，热震稳定性与材料的结合方式、导热系数、热膨胀系数、临界颗粒有较大的关系。

3、较小的重烧线性收缩率

耐磨、火材料都直接接触于金属构件上，在采取了防膨胀措施后不应有较大的重烧线性收缩，否则造成耐火材料有崩裂以极大裂缝的产生。

乃外温差>

40~50℃。

4、较高的使用温度以及特殊部位的特殊要求

最低工作温度不低于1500℃

水冷、汽冷旋风筒选择满足施工要求的耐磨、火可塑料

水冷风室由于初始点火温度较高，必须选择耐火度较高的耐火浇注料或可塑料

CFB锅炉旋风分离器耐磨损处理

两台燃用福建无烟煤的DG35/3.82－17型CFB锅炉累计运行达2586lh和2560lh，先后更换三次旋风分离器中心筒和出口转向室，并对筒体耐磨可塑料进行两次修补，费时费力又耗财，影响正常生产。

锅炉额定蒸发量35t／h，过热蒸汽出口压力3.82MPa，过热蒸汽出口温度450℃，锅炉设计热效率82.74％，燃料颗粒度≤8mm，分离器入口中心标高24782.5mm。

结合CFB锅炉的燃烧机理，根据磨损情况分析认为，分离器的磨损是受到含尘烟气的高速撞击和冲刷而造成的，是一种冲蚀磨损。

主要是在设计时，低估了分离器恶劣的工作环境，没有充分考虑中心筒和出口转向室的磨损问题（其内壁没有衬任何耐磨材料），使高速的含尘烟气直接冲刷、撞击金属元件而造成严重磨损。

在充分调研的基础上，借鉴其他锅炉的成功经验，采用龟甲网+纯刚玉耐磨耐火可塑料对分离器进行技术改造：

①打掉分离器人口处、筒体内壁敷设的耐磨可塑料表面层，露出销钉，在销钉上焊接规格为20mmx2mm的龟甲网，再敷设一层厚度为25mm的纯刚玉耐磨耐火可塑料；

②对中心筒和出口转向室磨穿部位进行修补，然后在其内壁焊接龟甲网，再敷设23mm厚的纯刚玉耐磨耐火可塑料（中心筒和转向室金属部分仅起支架作用）；

③对分离器出口连接烟道也采用龟甲网十纯刚玉耐磨耐火可塑料处理。

经上述处理，并累计运行5048h、4826h后对分离器进行检查，除分离器人口、迎流面和中心筒法兰处及中部有数处面积为10-30mm2左右的可塑料表面涂层脱落外，绝大部分耐磨耐火可塑料表面仍光滑如初，没有明显的磨损痕迹。

这表明，虽然烟气速度有所增大，但由于分离效率的提高，使飞灰浓度和颗粒度均大幅度降低，并且纯刚玉耐磨耐火可塑料的耐磨性能远远好于12CrlMoV钢和310S耐磨耐热不锈钢。

FW技术导向风帽式循环流化床锅炉磨损问题分析及技术改造方案（本文图已丢失）

水冷壁的磨损是CFB锅炉中与材料有关的最严重的问题之一。

在CFB锅炉炉膛内，典型的流体动力学结构为环－核结构。

在内部核心区，颗粒团向上运动；

而在外部环状区，固体颗粒沿炉膛水冷壁向下回流。

环状区的厚度从床底部到顶部逐渐减薄，其平均厚度从实验装置的几毫米到大型CFB锅炉的几十厘米。

固体物料沿水冷壁的向下回流是水冷壁产生磨损的主要原因。

水冷壁的严重磨损与回流物料量的大小和方向突然改变有密切关系。

通常方向突变的部位有：

1、水冷壁卫燃带转折处；

2、膜式水冷壁管对接和表面缺陷焊接不良，有毛刺、突起等；

3、水冷壁其它地方有凸起的部位。

因此炉内水冷壁的磨损可分为四种情形：

卫燃带与水冷壁管转折区管壁的磨损、炉膛四角和一般水冷壁管壁区域的磨损、不规则区域管壁的磨损和炉膛出口管壁的磨损。

后两种情况给电厂带来的磨损危害较小，故不探讨。

下面结合FW技术导向风帽式循环流化床锅炉重点探讨前两种情况。

2－1炉膛下部卫燃带与水冷壁转折区域的管壁磨损

随着CFB锅炉的用量加大，投运日期变长，国内运行的CFB锅炉在炉膛下部卫燃带与水冷壁管壁交界处的磨损现象越来越严重。

国外各主要CFB锅炉制造公司（ABB-CE,FosterWheeler,Ahlstrom,Lurgi,Circofluid）等生产的锅炉也都发现了磨损现象。

这类磨损的机理有以下几个方面:

一是在该区域内壁沿壁面下流的固体物料与炉内向上运动的固体物料运行方向相反，因而在局部产生涡漩流；

二是由于沿壁面下流的固体物料在交界区域产生流动方向的改变，因而对水冷壁产生磨损（如图所示）。

水冷壁与卫燃带交界区域内水冷壁管壁的磨损并不是在炉膛四周均匀发生，而是与炉内物料总体流动形式有关。

图　　循环流化床锅炉耐火材料与水冷壁管转折区域的磨损机理

现有的防磨措施为：

1、采用让管设计。

该设计在一定程度上能预防水冷壁的磨损，但是仍存在许多问题，如让管与非让管的结合问题、施工难度大焊口多、不能防止风室漏灰和从技术上根本改变水冷壁及风帽磨损的原因等。

2、采用厚壁水冷壁管，在420t/h及以上容量的锅炉上管壁由Φ51×

6改到Φ60×

8。

3、在水冷壁上加焊鳍片来破坏向下流动的固体料流，从而达到防磨目的。

实践证明，效果不是很理想，极易产生新的磨损点。

4、在卫燃带以上3m-5m（东锅设计的130t/h锅炉后墙虽然耐磨耐火可塑料高达16.308m，但在离卫燃带3m甚至接近5m的高度内水冷壁管子冲刷也相当严重，特点是磨损区域不固定，个别管子的磨损呈刀削磨痕，深达2mm以上）的范围内对水冷壁管壁进行超音速电弧喷涂，喷涂防磨防腐金属合金材料，以延长使用寿命。

在运行的多数CFB锅炉电厂中，实践证明该方法是目前解决燃烧室水冷壁防磨的技术含量较高、解决时间较短而且很经济的方法。

金属表面喷涂能防止磨损主要有两个方面的原因：

第一，涂层的硬度较基体的硬度大；

第二，涂层在高温下会生成致密、坚硬和化学稳定性更好的氧化层，且氧化层与基体结合更牢固。

我公司防磨喷涂技术领先，材料先进，已为多家电厂施工并受到用户青睐。

对于燃烧室内水冷壁接口焊缝处，如果凸凹不平，不仅加快连接部位的焊口和鳍片的磨损，而且还对附近的水冷壁管子造成严重磨损。

这是由于炉内循环物料沿水冷壁向下流过凸台时改变方向，直接冲刷水冷壁管子的某个部位，造成该处水冷壁快速冲刷磨损。

同样，鳍片处由于安装时向外凹陷，此处物料碰撞发生转向将鳍片两侧的水冷壁磨损。

为了减轻水冷壁严重磨损，在水冷壁上应避免有凹凸不平的情况，向火面焊缝要磨平，保证光滑，鳍片处应避免安装时向外凹陷，即使一个尺寸很小的焊接凸凹缺陷，也会加速该处水冷壁管子的磨损。

2－2炉膛四角和一般水冷壁区域的磨损

在许多已运行的FW型导向风帽式CFB锅炉中，发现炉膛四角区域和一般水冷壁磨损问题相当严重，因之停炉的比例高达90％左右。

磨损部位不仅只在卫燃带以上两米以内，而且还出现在更高位置。

其特点是磨损位置不固定，随风帽堵塞及损坏程度、设计因素、运行方式和燃料特性的不同而变化无常，一般防治措施很难凑效。

并且排渣不流畅，严重影响了锅炉的经济和安全运行．如某厂自2002年运行以来，仅因水冷壁磨损事故，一年下来就达20余次/台，损失是多么巨大！

究其原因主要有以下几点：

一、角落区域内沿壁面下流的固体物料浓度较高，同时流动状态易受到改变；

二、汇集在四角区域的颗粒比在一侧水冷壁边的颗粒对金属表面碰撞造成冲击磨损的机会大；

三、“Γ”型风帽的影响（这一点下个专节具体说明）；

四、由于流化不良或局部射流所引起的磨损。

“Γ”型风帽因磨损损坏后，在密相区就产生局部高速射流，射流卷吸的床料颗粒便对较高位置的水冷壁受热面形成直接冲刷而导致磨损，并且较高磨损的位置，总位于风帽易磨损的前、后墙与两侧墙交接处。

五、由于锅炉采用定向风帽，两侧排渣，定向送风时造成两个旋转方向相反的旋流，造成了炉内底部循环回料系统的气－固两相流动力场紊乱，在风帽上部形成涡流区，导致流化不良，飞灰含碳量高,加重了四角的磨损速率。

在循环物料的转弯处，大颗粒物料产生偏析，因而使旋风分离器对侧水冷壁部分的磨损较为严重。

六、运行参数的影响。

在运行中要注意控制风量，降低烟气流速，控制床料和煤粒的筛分比，减少灰粒子浓度和粒径，降低磨损。

第三节布风板Γ型风帽的磨损

--是造成炉膛水冷壁磨损的最直接原因

某电厂2＃CFB锅炉在运行2个月后，曾出现定向风帽磨损过半约500个的严重事故，磨损严重的风帽上部倾斜段全部磨损，利用备件部分更换和补焊。

3个月后，因爆管停炉检查发现风帽又损坏260多个，最严重的风帽水平段包括浇注料以上部分全部磨损掉。

分析其原因有：

1）、由于锅炉采用定向风帽，定向送风时造成两个旋转方向相反的旋流，造成了炉内底部空气动力流场紊乱，在风帽上部形成涡流区，导致流化不良，飞灰含碳量高（如山东某220t/h的CFB锅炉采用FW技术导向风帽，飞灰含碳量高达34％）。

再加上此区域煤粒、灰渣浓度高，粒度大，流速快，所以磨损十分强烈。

采用定向风帽在设计上使后排风帽的喷口直接对前排风帽“头部”吹扫，直接形成冲击磨损。

运行时间稍长，颗粒就很容易将前排风帽的帽顶及帽身“削”掉而形成射流。

这样一来，又进一步加剧了空气动力流场的紊乱，即影响了流化质量，又增加了风帽的磨损。

2）、定向风帽的另一个弊端就是风帽壁太薄（厚度仅为4.5mm），不耐磨损，设计不合理（只照搬FW公司的技术，不考虑中国综合利用电厂燃煤煤质、矸石磨损等的实际情况）。

在正常运行，造成大量床料漏入风室，尤其是风帽磨损后情况更为严重。

造成的后果有：

①一次风重新吹起床料高速通过风帽，严重磨损风帽水平段；

②严重影响流化质量，影响安全运行；

③严重时压火清渣。

3）、按FW技术，带导向风帽的布风板在100%MCR下设计阻力大都在5kPa以上,设计值过大，造成选用风机的压头过高，增加电耗。

同时布风板开孔率又偏小（如某电厂布风板开孔率仅为3.17%），使得小孔流速过高（有的达到60m/s，大大超过一般循环流化床锅炉的设计值35m/s。

如某一改造的电厂风帽小孔流速约为68m/s），从而造成风帽大面积磨损，厂用电率偏高（在20%左右）。

4）、运行参数调整不当。

如一、二次风量配比，上、下二次风的配比，风煤配比，床温，燃烧工况，物料循环倍率偏离等因素。

第四节　　　技术改造方案

鉴于以上分析，我公司认为造成FW技术导向风帽式循环流化床锅炉今日现状的根本原因就在于锅炉布风系统设计不合理，采用定向风帽和以后改用的钟罩式风帽，其设计阻力均偏大，流速过高，气-固动力场改变，致使磨损严重。

该炉型采用的定向风帽和钟罩式风帽都是引进美国FW公司专利技术生产的，其技术是成功的。

但风帽分为几个流派，每种流派的技术各有其优缺点。

结合各电厂的实际情况根据煤质、运行工况、布风板设计特性等，对布风板、风帽和炉膛底部进行必要的技术改造，是这类锅炉改变现状的极为理想的方案--即有效防止磨损，减少停炉次数，提高运行经济性，又达到大幅度降低厂用电的目的（某电厂改造后，仅一次风机就降低了10A，电压为6kv）。

鉴于其风帽固有的缺点，因此应改变风帽的结构形式，改为侧孔式风帽。

这种风帽已经用户实践，证明其磨损最轻，布风最均匀，应用最广。

某电厂在改造十个月后停炉检查发现，原来较易磨损的区域都还基本保持原状，从没因磨损原因造成停炉检修事故。

我公司技术改造设计主要优点有：

1、从结构上讲，可使布风更加均匀，有效改善流化质量，促使底部粗颗粒的扰动，避免底料沉积，减少灰渣含碳量，从而提高锅炉热效率；

风帽开孔采取向下倾斜的方式，可有效防止风帽漏灰渣现象。

2、风帽材质采用耐高温、耐磨损的高强度合金铸钢。

风帽顶部及其主要磨损区采用加厚方式（厚度可根据用户要求定做），大大延长了风帽使用寿命。

3、风帽小孔均匀开布，且向下倾斜，因此它不会直接“伤及”其它风帽，相应延长了风帽使用寿命。

4、排渣方式可有两种选择。

一是两侧外排渣，风帽向两侧倾斜一定角度。

二是改为炉底排渣（若炉底有一定空间的话）。

布风板作相应改动，侧墙亦同时作相应改动。

实践证明，该技术方案无论在技术上，在解决问题的根本上，还是在安全经济性上，都是电厂最佳的选择。

第五节　　　CFB锅炉的调试与性能测试

5－1　　冷态试验

1、CFB锅炉风量标定试验

包括一次风、二次风的机翼型流量测量一次元件的差压与流量的关系进行试验标定，得出各一次流量元件的流量系数、流量与差压的关系曲线、温度变化后的补偿修正式等内容。

2、CFB锅炉冷态流化特性