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厌氧生物处理机理研究
厌氧生物处理机理研究
一、概述
厌氧生物处理技术在水处理行业中一直都受到环保工作者们的青睐，由于其具有良好的去除效果，更高的反应速率和对毒性物质更好的适应，更重要的是由于其相对好氧生物处理废水来说不需要为氧的传递提供大量的能耗，使得厌氧生物处理在水处理行业中应用十分广泛。
但由于总体反应式基于莫诺方程的厌氧处理受到低浓度废水Ks的限制，所以厌氧在处理低浓度废水方面没有太大的空间，可最近的一些报道和试验表明，厌氧如果提供合适的外部条件，在处理低浓度废水方面仍然有非常高的处理效果。
我们可以根据厌氧反应的原理加以动力学方程推导出厌氧生物处理低浓度废水尤其在处理生活污水方面的合适条件。
二、厌氧反应四个阶段
一般来说，废水中复杂有机物物料比较多，通过厌氧分解分四个阶段加以降解：
（1）水解阶段：
高分子有机物由于其大分子体积，不能直接通过厌氧菌的细胞壁，需要在微生物体外通过胞外酶加以分解成小分子。
废水中典型的有机物质比如纤维素被纤维素酶分解成纤维二糖和葡萄糖，淀粉被分解成麦芽糖和葡萄糖，蛋白质被分解成短肽和氨基酸。
分解后的这些小分子能够通过细胞壁进入到细胞的体内进行下一步的分解。
（2）酸化阶段：
上述的小分子有机物进入到细胞体内转化成更为简单的化合物并被分配到细胞外，这一阶段的主要产物为挥发性脂肪酸（VFA），同时还有部分的醇类、乳酸、二氧化碳、氢气、氨、硫化氢等产物产生。
（3）产乙酸阶段：
在此阶段，上一步的产物进一步被转化成乙酸、碳酸、氢气以及新的细胞物质。
（4）产甲烷阶段：
在这一阶段，乙酸、氢气、碳酸、甲酸和甲醇都被转化成甲烷、二氧化碳和新的细胞物质。
这一阶段也是整个厌氧过程最为重要的阶段和整个厌氧反应过程的限速阶段。
再上述四个阶段中，有人认为第二个阶段和第三个阶段可以分为一个阶段，在这两个阶段的反应是在同一类细菌体类完成的。
前三个阶段的反应速度很快，如果用莫诺方程来模拟前三个阶段的反应速率的话，Ks（半速率常数）可以在50mg/l以下，μ可以达到5KgCOD/KgMLSS.d。
而第四个反应阶段通常很慢，同时也是最为重要的反应过程，在前面几个阶段中，废水的中污染物质只是形态上发生变化，COD几乎没有什么去除，只是在第四个阶段中污染物质变成甲烷等气体，使废水中COD大幅度下降。
同时在第四个阶段产生大量的碱度这与前三个阶段产生的有机酸相平衡，维持废水中的PH稳定，保证反应的连续进行。
三水解反应
水解可定义为复杂的非溶解性的聚合物被转化成简单的溶解性单体和二聚体的过程。
水解反应针对不同的废水类型差别很大，这要取决于胞外酶能否有效的接触到底物。
因此，大的颗粒比小颗粒底物要难降解很多，比如造纸废水、印染废水和制药废水的木质素、大分子纤维素就很难水解。
水解速度的可由以下动力学方程加以描述：
ρ=ρo/（1+Kh.T）
ρ——可降解的非溶解性底物浓度（g/l）；
ρo———非溶解性底物的初始浓度（g/l）；
Kh——水解常数（d－1）；
T——停留时间（d）。
一般来说，影响Kh的因素很多，很难确定一个特定的方程来求解Kh，但我们可以根据一些特定条件的Kh，反推导出水解反应器的容积和最佳反应条件。
在实际工程实施中，有条件的话，最好针对要处理的废水作一些Kh的测试工作。
通过对国内外一些报道的研究，提出在低温下水解对脂肪和蛋白质的降解速率非常慢，这个时候，可以不考虑厌氧处理方式。
对于生活污水来说，在温度15的情况下，Kh＝0.2左右。
但在水解阶段我们不需要过多的COD去除效果，而且在一个反应器中你很难严格的把厌氧反应的几个阶段区分开来，一旦停留时间过长，对工程的经济性就不太实用。
如果就单独的水解反应针对生活污水来说，COD可以控制到0.1的去除效果就可以了。
把这些参数和给定的条件代入到水解动力学方程中，可以得到停留水解停留时间：
T=13.44h
这对于水解和后续阶段处于一个反应器中厌氧处理单元来说是一个很短的时间，在实际工程中也完全可以实现。
如果有条件的地方我们可以适当提高废水的反应温度，这样反应时间还会大大缩短。
而且一般对于城市污水来说，长的排水管网和废水中本生的生物多样性，所以当废水流到废水处理场时，这个过程也在很大程度上完成，到目前为止还没有看到关于水解作为生活污水厌氧反应的限速报道。
四发酵酸化反应
发酵可以被定义为有机化合物既作为电子受体也作为电子供体的生物降解过程，在此过程中有机物被转化成以挥发性脂肪酸为主的末端产物。
酸化过程是由大量的、多种多样的发酵细菌来完成的，在这些细菌中大部分是专性厌氧菌，只有1％是兼性厌氧菌，但正是这1％的兼性菌在反应器受到氧气的冲击时，能迅速消耗掉这些氧气，保持废水低的氧化还原电位，同时也保护了产甲烷菌的运行条件。
酸化过程的底物取决于厌氧降解的条件、底物种类和参与酸化的微生物种群。
对于一个稳态的反应器来说，乙酸、二氧化碳、氢气则是酸化反应的最主要产物。
这些都是产甲烷阶段所需要的底物。
在这个阶段产生两种重要的厌氧反应是否正常的底物就是挥发性脂肪酸（VFA）和氨氮。
VFA过高会使废水的PH下降，逐渐影响到产甲烷菌的正常进行，使产气量减小，同时整个反应的自然碱度也会较少，系统平衡PH的能力减弱，整个反应会形成恶性循环，使得整个反应器最终失败。
氨氮它起到一个平衡的作用，一方面，它能够中和一部分VFA，使废水PH具有更大的缓冲能力，同时又给生物体合成自生生长需要的营养物质，但过高的氨氮会给微生物带来毒性，废水中的氨氮主要是由于蛋白质的分解带来的，典型的生活污水中含有20-50mg/l左右的氨氮，这个范围是厌氧微生物非常理想的范围。
另外一个重要指标就是废水中氢气的浓度，以含碳17的脂肪酸降解为例：
CH3（CH2）15COO-+14H2O—>7CH3COO-+CH3CH2COO-+7H++14
脂肪酸的降解都会产生大量的氢气，如果要使上述反应得以正常进行，必须在下一反应中消耗掉足够的氢气，来维持这一反应的平衡。
如果废水的氢气指标过高，表明废水的产甲烷反应已经受到严重抑制，需要进行修复，一般来说氢气浓度升高是伴随PH指标降低的，所以不难监测到废水中氢气的变化情况，但废水本身有一定的缓冲能力，所以完全通过PH下降来判断氢气浓度的变化有一定的滞后性，所以通过监测废水中氢气浓度的变化是对整个反应器反应状态一个最快捷的表现形式。
五产乙酸反应
发酵阶段的产物挥发性脂肪酸VFA在产乙酸阶段进一步降解成乙酸，其常用反应式如以下几种：
CH3CHOHCOO-+2H2O—>CH3COO-+HCO3-+H++2H2 ΔG’0=-4.2KJ/MOL
CH3CH2OH+H2O－>CH3COO-+H++2H2O ΔG’0=9.6KJ/MOL
CH3CH2CH2COO-+2H2O－>2CH3COO-+H++2H2 ΔG’0=48.1KJ/MOL
CH3CH2COO-+3H2O－>CH3COO-+HCO3-+H++3H2 ΔG’0=76.1KJ/MOL
4CH3OH+2CO2－>3CH3COO-+2H2O ΔG’0=-2.9KJ/MOL
2HCO3-+4H2+H+－>CH3COO-+4H2O ΔG’0=-70.3KJ/MOL
从上面的反应方程式可以看出，乙醇、丁酸和丙酸不会被降解，但由于后续反应中氢的消耗，使得反应能够向右进行，在一阶段，氢的平衡显得更加重要，同时后续的产甲烷过程为这一阶段的转化提供能量。
实际上这一阶段和前面的发酵阶段都是由同一类细菌完成，都在细菌体内进行，并且产物排放到水体中，界限并没有十分清楚，在设计反应器时，没有足够的理由把他们分开。
六产甲烷反应
在厌氧反应中，大约有70％左右的甲烷由乙酸歧化菌产生，这也是这几个阶段中遵循莫诺方程反应的阶段。
另一类产生甲烷的微生物是由氢气和二氧化碳形成的。
在正常条件下，他们大约占30％左右。
其中约有一般的嗜氢细菌也能利用甲酸产生甲烷。
最主要的产甲烷过程反应有：
CH3COO-+H2O－>CH4+HCO3- ΔG’0=-31.0KJ/MOL
HCO3-+H++4H2－>CH4+3H2O ΔG’0=-135.6KJ/MOL
4CH3OH－>3CH4+CO2+2H2O ΔG’0=-312KJ/MOL
4HCOO-+2H+－>CH4+CO2+2HCO3- ΔG’0=-32.9KJ/MOL
在甲烷的形成过程中，主要的中间产物是甲基辅酶M（CH3-S-CH2-SO3-）。
这个过程可用以下图示所标：
在甲基辅酶M还原成甲烷的过程中，需要作用非常重要的甲基还原酶，其中含有重要的金属离子Ni+。
这对生活污水来说是比较缺乏微量金属离子，所以在生活污水的厌氧生物处理过程中补充一定的微量金属离子是非常必要的。
七低浓度废水反应速率的选择
以生活污水为例，一般来说影响废水厌氧反应速率的因素有很多，包括反应温度、废水的毒性、原水基质浓度、原水的PH值、传质效率、营养物质的平衡、微量元素的催化作用等等。
对于生活污水来说，影响比较大的因素有反应温度、原水的基质浓度、传质效率以及微量元素的催化。
因为生活污水的营养比和PH值被公认为非常适合生物的生长的。
在前面的叙述中，已经提及了厌氧反应的前三个阶段对于生活污水来说，很快就可以完成，尤其水解阶段，不存在传质的限制，同时通常长距离的管网也给水解提供了足够的时间。
因此我们提出的厌氧处理低浓度废水设计思想中，主要考虑产甲烷过程作为限速步骤。
由于产甲烷阶段遵循莫诺方程，整个速率的确定以莫诺方程为基础。
在上式中，很难把总体反应的Ks值估算出来，因为它受到的影响因素很多，对于不同类型的废水差别很大。
对于生活污水来说可以根据不同的单个因素影响列成很多分式莫诺方程，最后各式相乘再加上修正系数，这个方程可以得出比较接近的Ks值，作为厌氧处理生活污水时的参考设计数据。
具体思想如下：
1、假定条件：
a、厌氧处理该污水过程中主要受温度、传质速率、基质浓度以及微量元素的影响；b、微量元素可以通过外界条件的干预给予补充；c、反应器为一体化反应器；d、产甲烷单元反应也近似遵循莫诺方程。
2、模型总体方程
Kst－温度响应半反应速率常数 mg/l
Ksv－传质速率半反应速率常数 mg/l
K－修正系数
在上式中，Kst针对不同的废水是可以确定的，Ksv对不同的反应器差别比较大，我们可以通过外界干预给以降低到一固定值偏差不大的范围内，比如通过强制搅拌或是提高反应器的高径比，出水回流都是比较好的解决办法。
通过众多的工程实例以及文献报道，初步确定Kst在15摄氏度时针对生活污水值为3200mg/l左右。
Ksv在有搅拌足够的情况下15摄氏度时针对生活污水值为532mg/l。
K值在重庆地区可以取0.85，μmax按照碳水化合物可取5KgCOD/KgMLSS.d，这样针对进水浓度为300mg/l的生活污水最大反应速率为：
μ1＝5KgCOD/KgMLSS.d×（300/（3200＋300））×（300/（532+300））×0.85
＝0.132KgCOD/KgMLSS.d
在一体式反应器中由于出水浓度很低，导致总体反应速率降低，但对于几种高效厌氧反应器（包括UASB、EGSB、IC内循环反应器、流化床、上流式厌氧生物滤池）可以假设其为推流式厌氧反应器，浓度随反应器高度的增加均匀的减少，即反应器中的浓度分布与高度成反比。
这样我们可以通过设定的出水浓度计算一个反应器最低反应速率，最后取平均值就得到整个反应器的平均反应速率。
同样根据前面的莫诺模型，得出出水COD＝80mg/l的厌氧反应速率：
μ2＝5KgCOD/KgMLSS.d×（80/（3200＋80））×（80/（532+80））×0.85
＝0.014KgCOD/KgMLSS.d
所以反应器的平均反应速率为
μ＝（μ1+μ2）/2＝0.073KgCOD/KgMLSS.d
如果我们能够在反应器内保持稳定的污泥浓度为20KgMLSS/m3，则整个反应器的容积反应速率为FV＝0.073KgCOD/KgMLSS.d×20KgMLSS/m3
＝1.46KgCOD/m3.d
在实际反应器的设计时，需要考虑污泥、气体、液体分离的容积，反应部分容积只占整个反应器容积的40％，这样实际整个反应器设计平均负荷变为：
FV‘＝1.46KgCOD/m3.d×0.4＝0.99KgCOD/m3.d
核算停留时间为：
HRT＝7.5h
八中试与工程应用应注意的问题
通过上述实验室里理论的研究和推断，采用新型高效厌氧反应器处理城市污水完全是可行的。
在中试和工程设计中，我们应该从上述分析角度出发，完善厌氧系统，以下措施是必要的：
1、在反应器的形式上优先考虑推流式的活塞反应器；
2、为了减少低浓度时，基质传质速率（包括液相中的有机物向菌胶团或颗粒污泥传质以及细胞壁外向细胞壁内传质）对整个反应速率的影响，在反应器底部投加一定数量的活性炭作为载体是非常有必要的，但考虑到沼气和布水的影响，投加数量不宜过多，初步考虑为40g/L颗粒状活性炭；
3、建议在反应器的上部设置气、水、固三相分离系统；
4、设置一套完善的出水回流系统，并可以调节回流量，用仪表显示并控制；
5、出水设置MLSS浓度计加以监测，随时了解反应器的污泥情况；
6、在反应器的底部、中部、顶部设置碱度监测系统，随时监测反应器内的生物反应条件；
7、设置一套启动用的营养物质和微量元素添加系统是十分有必要的；
8、设置温度传感器，了解原水水温的变化对反应器的冲击影响；
9、进水设置流量传感器和有机物在线监测仪器，并通过程序加以显示到中央控制室中，随时计算进水污泥负荷以及上升流速；
10、必要的预处理措施，比如除渣处理措施；
11、在北方的废水处理系统，反应器建议修建在室内或采取严密的保温措施；
12、其他必要的辅助系统，如消除泥水界面泥渣层的喷淋系统。
同样，一套设计好的系统，没有按照反应机理进行的启动，是不能称之为成功的系统的，在这里，根据一些工程实践以及国内外一些报道，笔者对厌氧处理低浓度废水时启动提出一些参考性建议（针对生活污水）：
1、启动时，先投加载体，在投加污泥，污泥的数量按照25KgMLVSS/m3池容计算，投加时的污泥必须通过筛网进行粗渣的清除（这一点非常重要）；
2、由于原水具有比较好的生化性，进水不需要驯化，但第一次进水进满池体后，停止进水，通过临时配备的水下搅拌机进行池底强制搅拌，连续8个小时搅拌以上，停止搅拌静止8个小时，通过排泥管排除池体标高2米以上的污泥，再搅拌8个小时，这8个小时同时按照比例投加氮肥和磷肥，投加微量金属元素，保证池内液相中的COD；
3、24个小时后，开始按设计负荷进水并采取一定的出水回流，回流比根据反应器的高度调整；（注意，出水带出来的污泥不要回流）
4、24个小时后，减少回流比，保证出水不带泥，如果出水继续带你就停止回流，并进行污泥回流，同时投加营养物质；
5、连续这样运行一个星期，随时监测各项出水指标，以便正确反应反应器内生物的反应状态
6、作一些镜检。
九结论
通过对厌氧微生物处理污水的机理研究得出，厌氧在常温状态下处理城市污水是有可能的，我们在实际中由于种种非生物本身反应的原因而错过了利用厌氧处理城市污水的机会，并且在国外已经有了成功的厌氧处理城市污水的情况，出水COD<40mg/l。
完全能满足有机物排放标准，如果加上简短脱硝曝气工艺（在去除了BOD后，只需要1.5H的时间就可以进行NH3-N到NO-N的转化），就是一个非常适合中国国情的低浓度废水处理工艺，但在设计中，应详细认真的作出设计前的调查和设计后的启动工作。
厌氧生物膜法处理聚酯高浓度废水
厌氧发酵在城市污泥处理方面的应用已有一百年的历史，但应用于高浓度有机废水的处理则是近十几年的事情，先后开发出厌氧接触法、厌氧生物滤池、厌氧污泥床、厌氧流化床（膨胀床）、两相厌氧消化工艺等多种新工艺。
厌氧工艺虽然是以一种高效工艺问世，但由于①反应器污泥增长慢；②启动时间长；③单用厌氧处理，出水水质一般不能达到排放标准，需辅以好氧处理；④应用经验较少等原因，它的实际应用还不多。
本篇即介绍一则利用上流式厌氧生物膜法处理聚酯切片高浓度废水的工程实例。
某公司是一家由世界著名跨国集团投资6500万美元兴建的现代化聚酯切片企业，年产量8×104t，工艺流程如下：
浆料搅拌→预聚→终聚→切粒→结晶器→冷却→出料。
工业废水处理站总投资120万美元，好氧、厌氧工艺和设备全部由意大利引进，其中的厌氧工艺是欧洲最新专利技术，专门设计用来处理生产上排放的高浓度废水，出水再经好氧系统曝气后水质达标排放，低浓度水则直接进入好氧系统。
1高浓度废水水质
主要成份有乙二醇、二甘醇、芳香族化合物对苯二甲酸
、低聚物单体
等。
刚开始，生产不稳定用P放的高浓度废水COD达12000～15000mg/L，流量为40～50m3/d，生产稳定之后COD约为8000～10000mg/L，流量逐渐增大到70～100m3/d。
pH一直稳定在约4～5。
2厌氧处理工艺流程
厌氧处理工艺流程见图1。
2.1生物膜厌氧反应器
废水由反应器底部的8根布水管均匀进水，当废水流经生物膜悬浮性载体时，有机物得以厌氧降解，并连续不断产生沼气供火炬持续燃烧。
在反应器内，微生物以固着形态生长，不易随水流失，泥龄长，产泥率较低，出水悬浮物少，几乎不用排泥。
该反应器有效体积约为900m3，顶部有倒圆锥形的三相分离器，产生的沼气由顶部通气管直通火炬。
2.2泥水分离器
该分离器内置斜板装置，60°倾角，当厌氧反应器内有少量污泥随水流出时，可在此进行沉淀收集后重新打回厌氧塔，这样可以延长污泥在塔内的停留时间，增加污泥量，最终提高厌氧塔的处理能力和效率。
3厌氧反应器的菌种驯化
按外方要求，需进口专用于聚酯废水厌氧处理的污泥，这样将耗资数百万美元，最后是利用城市污水处理厂污泥消化池中的污泥进行接种驯化的，经过3个月的培养，接种成功，火炬持续燃烧甲烷气体，厌氧塔的处理情况逐渐稳定，并且处理效率达到70％～80％。
4生物膜厌氧工艺的稳定运行数据分析
实际进水水质：
流量：
50～80m3/d（设计流量150m3/d）
COD浓度：
5000～11000mg/L
（设计值20000mg/L）
容积负荷：
0.28～1.22kg[COD]/（m3·d）
pH：
3～5
实际出水水质：
COD浓度；1000～2500mg/L
pH：
7.4～7.6
由于PET生产尚未达到满负荷，仅年产5×104t，所以高浓度废水流量小于设计量。
选取1999年8、9月份（气温较高时节）和1999年12月、2000年1月份（气温较低时节）的几组处理数据进行具体分析，探讨生物膜法运行的一些特点。
见表1
表1厌氧系统稳定运行各项数据
月份
厌氧进水流量/（m3·d-1）
进水COD/（mg·L-1）
进水pH
厌氧塔控温/℃
出水COD/（mg·L-1）
出水pH
厌氧塔去除率/％
8月均值
49.3
6636
4.66
30
1652
7.64
75
9月均值
64.6
5766
4.5
30
2011
7.48
65
12月均值
51.4
7520
3.77
26
2377
7.45
68.4
1月均值
68.2
9498
4.5
26
231
7.44
75.7
4.1进水水质对处理效果的影响
由表1的数据可知：
平均日进水量逐渐增大，平均进水COD浓度逐渐增大，日处理COD总量逐渐增大，但厌氧处理率却稳中有升。
说明微生物基本已适应了此种工业废水，生长成熟，充分降解污水中的有机污染物，而且在日处理COD总量有较大增加时，仍有非常好的处理率，显示了生物膜法在抗冲击负荷方面较强的能力。
4.2温度对厌氧处理效果的影响
一般认为厌氧消化的最佳温度是30～35℃，若低于30℃，处理效果便会降低。
但从表1的温度列中可以看出，在12月、1月寒冷时，厌氧塔实际温度只有25～27℃，处理率仍有68.4％和75.7％，丝毫未受温度影响。
4.3水力停留时间对去除效果的影响
由于生产上排放废水量尚未达到废水站的设计水量，所以实际的HRT=13～17d，停留时间延长，能有利于微生物更充分地降解有机物，提高处理率，使厌氧出口COD充分降低以减轻好氧系统的负担。
当然在设计时也并非HRT越大越好，因为会相应增加基建成本，增大反应器体积和占地面积。
4.4污泥停留时间对去除率的影响
众所周知，甲烷菌的世代期很长，增长速度很慢，只有让污泥在消化器中停留时间足够长才能有效地降解COD，完成甲烷化过程。
传统的污泥消化池工艺低效的原因在于池内的污泥停留时间和水力停留时间相等，甲烷菌无法正常生成，从而难以提高处理率。
此套生物膜厌氧工艺专门设计了污泥回流泵，将在泥水分离器中沉淀的污泥重新打回厌氧塔，使污泥在塔内不断循环，大大提高了泥龄，提高了污泥浓度，增强了处理能力，而且节省了处理污泥设备。
4.5pH对厌氧处理的影响
一般认为厌氧反应最佳pH=6.8～7.2。
实际运行中发现厌氧出口的pH明显超出此范围，8月平均pH=7.64，9月pH=7.48，12月pH=7.45，1月pH=7.44，表明厌氧塔内呈微碱性状态。
当通过人为控制使pH略有降低，但仍在7.0左右，出口COD反而有所上升，当pH重新调高时，出口COD随之下降。
碱性状态能抑制有机酸的过分积累，增加缓冲能力，促进甲烷菌的生长。
5结论
5.1该套生物膜厌氧反应器随着负荷的提高，处理率也相应提高，且抗冲击负荷能力较强。
5.2在寒冷冬季，厌氧消化温度偏低，仅有25～27℃，但对反应效果未有影响，只要管理良好，仍能保持高效去除率，说明该系统适应的温度范围较广，对温度要求不高。
5.3通过设置回流装置，提高HRT和泥龄，能有效地提高处理效果，增加系统污泥浓度，并且几乎不用排泥。
5.4将厌氧反应器内pH控制在微碱范围内7.40～7.65，能提高消化液的缓冲能力，及时中和积累的有机酸，进而提高去除率。
若严格将pH控制在7.0左右，反而会使去除率略有降低。
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