YJK参数设置详细解析Word格式文档下载.docx
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（P66）
1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型；
2）模拟施工加载一模式：
采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况；
3）按模拟施工二：
计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理。
4）模拟施工加载三：
采用分层刚度分层加载模型，接近于施工过程。
故此建议一般对多、高层建筑首选模拟施工3。
对钢结构或大型体育馆类（指没有严格的标准层概念）结构应选一次加载。
对于长悬臂结构或有吊柱结构，由于一般是采用悬挑脚手架的施工工艺，故对悬臂部分应采用一次加载进行
设计。
当有吊车荷载时，不应选用模拟施工3。
19、风荷载计算信息：
一般来说大部分工程采用YJK缺省的一般计算方式”即可，如需考虑更细致的风荷载，则可通过特殊风荷载”实现。
20、地震作用计算信息：
一般为计算水平地震作用”
抗规5.1.6条规定，6度时的部分建筑，应允许不进行截面抗震验算，但应符合有关的抗震措施要求。
因此这类结构在选择不计算地震作用”的同时，仍
要在地震信息”页中指定抗震等级，以满足抗震构造措施的要求。
此时，地震信息”页除抗震等级相关参数外其余项会变灰。
21、计算吊车荷载：
（需要时勾选，默认缺省）
22、计算人防荷载：
23、考虑预应力等效荷载工况：
24、生成传给基础的刚度：
在实际情况中，基础与上部结构总是共同工作的，从受力角度看它们是不可分开的一个整体。
但是在设计中基础与上部结构通常分开来做，在设计基础时，通常只考虑上部结构传给基础的荷载，而上部结构传给基础的刚度贡献则很少考虑或者只能非常粗略的用一些经验参数来考虑。
不考虑上部结构的刚度贡献，将会低估基础的整体性，很可能会导致错误的基础变形规律，造成基础设计在某些局部偏于不安全，而在另一些局部又偏于浪费。
SATWE程序，在上部结构计算中，增加了上部结构刚度向基础凝聚的功能。
为之后的基础计算分析提供了方便，不但能接受上部结构传来的荷载，同时还将叠加上部结构传来的刚度，使计算更加符合实际。
25、上部结构计算考虑基础结构：
26、生成等值线用数据：
27、计算温度荷载：
28、竖向荷载砼墙轴向刚度考虑徐变收缩影响：
控制信息
1、水平力与整体坐标夹角（度）：
（P62）—般为缺省。
先取初始值0°
在计算结果WZQ.OUT中输出结构的最不利地震作用方向，如果大于±
5°
则应将该角度输入此项重新计算，以考虑最不利地震作用方向的影响。
2、梁刚度放大系数按10《砼规》5.2.4条取值：
对现浇楼盖和装配整体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘和承载力的影响。
一般勾选。
3、中梁刚度放大系数Bk:
（P80）高规5.2.2。
用此系数考虑板作为梁的翼缘对梁刚度的放大。
刚度增大系数BK一般可在1.0~2.0范围内取值，程序缺省值为1.0，即不放大。
4、梁刚度放大系数上限：
一般默认2。
5、连梁刚度折减系数（地震）：
（P80）
抗规（GB50011-2001）6.2.13条规定折减系数不宜小于0.5；
当连梁内力由风荷载控制时，不宜折减。
高规（JGJ3-2002）5.2.1条文说明指出：
通常，设防烈度低时可少折减一些（6、7度时可取0.7），设防烈度高时可多折减一些（8、9度时可取0.5）。
折减系数不宜小于0.5,以保证连梁承受竖向荷载能力。
6连梁刚度折减系数（风）：
一般不折减，默认1。
7、连梁按墙元计算控制跨高比：
高规7.1.3:
跨高比不小于5的连梁宜按框架梁设计。
一般默认填4。
8、普通梁连梁砼等级默认同墙：
9、墙元细分最大控制长度（m）:
—般为缺省值1。
10、板元细分最大控制长度（m）:
11、短墙肢自动加密：
12、弹性板荷载计算方式：
一般默认平面导荷。
13、膜单元类型：
一般默认经典膜元（QA4）。
14、考虑梁端刚域、考虑柱端刚域（P85）:
高规5.3.4。
一般不勾选，作为安全储备，大截面柱和异形柱应考虑勾选此项。
高规（JGJ3-2002）5.3.4条：
在内力和位移计算中，可以考虑框架或壁式框架梁柱节点区的刚域。
一般情况下可不考虑刚域的有利作用，作为安全储备。
但异形柱框架结构应加以考虑；
对于转换层及以下的部位，当框支柱尺寸巨大时，可考虑刚域影响。
冈域与刚性梁不同，冈性梁具有独立的位移，但本身不变形。
程序对刚域的假定包括：
不计自重；
外荷载按梁两端节点间距计算，截面设计按扣除刚域后的长度计算。
15、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：
一般默认勾选，不勾选位移偏小，不安全。
当采用刚性楼板假定时，因为墙梁与楼板是相互连接的，因此在计算模型中墙梁的跨中节点是作为刚性楼板的从节点的。
这种情况下，一方面会由于刚性楼板的约束作用过强而导致连梁的剪力偏大，另一方面由于楼板的平面内作用，使得墙梁两侧的弯矩和剪力不满足平衡关系，所以程序增加该选项，默认勾选。
如不选择则认为墙梁跨中节点为弹性节点，其水平面内位移不受冈『性楼板约束，此时墙梁的剪力一般比勾选时偏小。
16、结构计算时考虑楼梯刚度：
一般默认勾选。
（建模时，不建楼梯）
17、弹性板与梁变形协调：
相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受力情况，应勾选。
18、弹性板与梁协调时考虑梁向下相对偏移：
默认缺省。
一些传统的做法在计算梁与楼板协调时，计算模型是以梁的中和轴和板的中
和轴相连的方式计算的。
由于一般梁与楼板在梁顶部平齐，实际上梁的中和轴和板中和轴存在竖向的偏差，因此，YJK中设置了【弹性板与梁协调时考虑向下相对偏移】来模拟实际偏心的效果，勾选此参数后软件将在计算中考虑到这种实际的偏差，将在板和梁之间设置一个竖向的偏心刚域，该偏心刚域的长度就是梁中和轴和板中和轴的实际距离。
这种计算模型比按照中和轴互相连接的模型得出的梁的负弯矩更小，正弯矩加大并承受一定的拉力，这些因素在梁的配筋计算中都会考虑。
19、刚性楼板假定：
（P97、P196~198
不强制采用刚性楼板假定：
对所有楼层采用强制刚性楼板假定：
整体指标计算采用强刚，其他计算非强刚：
一般勾选此项高规5.1.5条规定，计算结构整体指标（内力、位移、周期等）时采用强制刚性楼板假定，进行内力分析和计算配筋时不采用强刚。
凡是没有特殊设定的楼板，程序默认为刚性楼板。
20、地下室强制采用刚性楼板假定：
一般情况不选取，按强制刚性板假定时保留
弹性板面外刚度考虑。
特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。
但已
选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。
21、多塔参数：
（P225~232用于多塔结构。
自动划分多塔
自动划分不考虑地下室
可确定最多塔数的参考层号
各分塔与整体分别计算，配筋取各分塔与整体结果较大值。
22、现浇空心板计算方法：
用于带现浇空心板的结构。
一般不勾选。
交叉梁法、有限元法：
根据实际情况选择。
23、考虑P-△效应：
（P84）具体应根据程序计算结果wmass.out中的提示来确定是否勾选。
高规（JGJ3-20025.4节给出由结构刚重比确定是否考虑重力二阶效应的原贝高层民用钢结构（JGJ99-98）5.2.11条给出对于无支撑结构和层间位移角大于1/1000的有支撑结构，应考虑P-△效应。
组合系数：
恒载默认1;
活载默认0.5
24、增加计算连梁刚度不折减模型下的地震位移：
默认缺省
25、梁自重扣除与柱重叠部分：
为了安全储备，一般不勾选。
26、楼板自重扣除与梁重叠部分：
27、输出节点位移：
需要时勾选，默认缺省。
28、地震内力按全楼弹性板6计算：
（P197~198）用于板柱-剪力墙结构、厚板转换结构。
屈曲分析：
需要时勾选，默认缺省
风荷载基本参数
1、执行规范：
GB50009-2012
2、地面粗糙度类别：
（P70）
A:
指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B:
指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区
C：
指有密集建筑群的城市市区；
D：
指有密集建筑群且房屋较高的城市市区
3、修正后的基本风压（KN/m2）:
（P70）
按照《建筑结构荷载规范》附录D.4中附表D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3KN/m2。
一般情况下，高度大于60m的高层建筑可按100年一遇的风压采用；
对于高度不超过60m的高层建筑，其风压是否提高，可由结构工程师根据结构的重要性按实际情况确定。
4、风荷载计算用阻尼比（%）:
混凝土结构及砌体结构5%,有填充墙钢结构2%，
无填充墙钢结构％1。
砼规11.8.3,抗规5.1.5、9.2.5，荷规8.4.4，高规11.3.5及条文说明。
5、结构X向基本周期（秒）：
第一次计算时采用默认值，然后根据计算出的周期（WZQ.OUT）乘以折减系数后回代。
结构丫向基本周期（秒）：
7、承载力设计时风荷载效应放大系数：
高规4.2.2。
程序默认值为1.0,对风荷
载比较敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用。
8、用于舒适度验算的风压（KN/m2）：
默认与风荷载计算的基本风压（50年一
遇）取值相同。
对于超过150m的高层结构才考虑此项，一般可取10年一
遇的风压。
9、用于舒适度验算的结构阻尼比（％）:
对于超过150m的高层结构才考虑此项。
按照高规3.7.6要求，验算风振舒适度时结构阻尼比宜取1%~2%，程序默认取2%。
10、精细计算方式下对柱按柱间均布风荷加载：
11、考虑顺风向风振：
对于基本自振周期T1大于0.25s的工程结构，如房屋、屋盖及各种高耸结
构，以及对于高度大于30m且高宽比大于1.5的高柔房屋，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响。
12、考虑横风向风振：
13、结构宽深：
勾选考虑横风向风振时，才能供选此项。
默认勾选程序自动计算。
14、考虑扭转风振：
15、其它风向角度：
16、体型分段数:
（P70~71）荷规7.3.1,高规3.2.5。
地震信息
1、设计地震分组：
详见《抗规》附录A
2、设防烈度：
详见《抗规》附录A。
3、场地类别：
依据地质报告输入，或按规范填写，见《抗规》4.1.6
4、特征周期：
高规437，抗规5.1.4。
设计地震分组
场地类别
I
n
川
IV
第一组
0.25
0.35
0.45
0.65
第二组
0.30
0.40
0.55
0.75
第三组
0.90
5、周期折减系数：
（P75）高规
3.3.16
对于框架结构可取0.6~0.7;
对于框架-剪力墙结构可取0.7~0.8;
框架-核心筒结构可取0.8~0.9;
剪力墙结构可取0.8~1.0。
特征值分析参数|
分析类型：
默认WYD-RITZ。
7、
（1）用户定义振型数：
（P74）—般最少取3且为3的倍数。
当考虑扭转藕联
计算时，振型数应不少于9。
对于多塔结构振型数应大于12。
衡量指标是：
有效质量系数＞90%
（2）程序自动确定振型数：
一般勾选
（2），让程序自动确定振型数。
8、最多振型数量：
默认缺省值。
9、按主振型确定地震内力符号：
根据《抗规》5.2.3条计算的地震效应没有符号，SATWE原有的符号确定规则是每个内力分量取各振型下绝对值最大者的符号，现增加本参数可解决原有规定下个别构件内力符号不匹配的情况，可勾选。
10、砼框架抗震等级：
按《抗规》6.1.2填写。
11、剪力墙抗震等级：
12、钢框架抗震等级：
13、抗震构造措施的抗震等级：
一般为不改变，学校提高一级。
当抗震构造措施的抗震等级与抗震措施的抗震等级不一致时，在配筋文件中
会输出此项信息，故此系数按规范选取。
详见抗规3.3.1、3.3.2、3.3.3。
3.3.1.丙类建筑
I类场地
6度
7度
8度
9度
设计基本地震加速度
（g）
0.05
0.100.15
0.200.30
抗震措施（烈度）
6
7
88
9
抗震构造措施（烈度）
77
8
n类场地
M、V类场地
89
3.3.2甲、乙类建筑
度
0.10
0.15
0.20
9+
U类场地
类场地
8+
14、框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级：
用于框支剪力墙结构，默认勾选。
15、地下一层以下抗震构造措施的抗震等级逐层降低及抗震措施四级：
高规3.9.5,默认勾选。
16、结构的阻尼比（%）：
（P75）—般勾选全楼统一。
|
（1）全楼统一：
一般混凝土结构取5%,钢结构取2%,混合结构在二者之间取值。
程序缺省值为5%。
（2）按材料区分：
钢2%,型钢混凝土5%,混凝土5%。
17、考虑偶然偏心：
（P73）一般勾选，X、丫方向默认5%。
5%的偶然偏心，是从施工角度考虑的。
计算考虑偶然偏心，使构件的内力增
大5%~10%，使构件的位移有显著的增大，平均为18.47%
计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响，选择后程序将增加计算4个地
震工况，即每层的质心沿垂直于地震作用方向偏心5%的地震作用。
计算位移
比时看此工况下的值，计算位移角时可不考虑此工况下的情况。
18、偶然偏心计算方法：
默认等效扭矩法（传统法）。
19、隔震减震附加阻尼比算法：
用于隔震减震计算，默认强制解耦。
最大附加阻尼比：
用于隔震减震计算，程序缺省值0.25。
20、考虑双向地震作用：
（P73）一般勾选。
一般而言，多层和高层可根据楼层最大位移与平均位移之比值判断：
若该值超过1.2,则可认为扭转明显，需考虑双向地震作用下的扭转效应计算，反之可不用选，对高层结构，当需要选择考虑双向地震作用时，也要选择考虑偶然偏心的影响，两者取不利，结果不叠加。
位移比超过1.2时，贝U考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心；
位移比不超过
1.2时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用。
21、自动计算最不利地震方向的地震作用：
（P62）,一般勾选。
22、斜交抗侧力构件方向附加角度（0-90）:
（P76）用于有斜交抗侧力构件的结
构。
地震作用的最大方向值偏离主轴大于
15度时，在此需要填写此角度，
作为附加地震计算的角度（逆时针为正，顺时针为负）。
SATWE参数中增加斜交抗侧力构件附件地震角度”与填写水平与整体坐标夹角”计算结果有何区别：
水平力与整体坐标夹角不仅改变地震力而且改变风荷载的作用方向，而斜交抗侧力构件附加地震角度仅改变地震力方向。
一般应尽量调整结构使角度不超标。
《抗规》5.1.1条规定，有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15
度时，应分别计算抗侧力构件的水平地震作用。
主要是针对非正交的、平面不规则”的结构，这里填的是除了两个正交的，还要补充计算的方向角数。
相应角度：
就是除0、90这两个角度外需要计算的其他角度，个数要与斜交抗侧力构件方向附加地震数”相同，这样程序计算的就是填入的角度再加上0度和90度这些方向的地震力。
该角度是与X轴正方向的夹角，逆时针方向为正。
23、活荷载重力荷载代表制的荷载组合值系数：
（P74）该参数是指计算地震作用时，重力荷载代表值取恒载标准值与活荷载组合值之和时的不同活荷载组合值系数，一般民用建筑取0.5,藏书库、档案库取0.8。
24、地震影响系数最大值：
程序按规范自动调整，如有特殊要求，也可自行修改。
如果要进行中震弹性或不屈服设计，设计人员需要将地震影响系数最大值”手工修改为设防烈度地震影响系数最大值。
多遇及罕遇地震影响系数最大值:
6度7度8度
0.040.08（0.12）0.16（0.24）
--0.50（0.72）0.90（1.20）
注：
括号中数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区
25、用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值：
由结构所在地区”、场地类别”、设计地震分组”等参数控制，程序按规范自动调整，如有特殊要求，也可自行修改。
26、竖向地震作用系数底线值：
当振型分解反映谱方法计算的竖向地震作用小于
该值时，将自动取该参数确定的竖向地震作用底线值。
程序默认0.08。
27、地震计算时不考虑地下室的结构质量：
自定义影响系数曲线：
（P76）根据工程实际情况输入，默认缺省。
地震作用放大系数
1、全楼统一作用放大系数：
程序缺省值1。
当采用时程分析计算出的楼层剪力大于按振型分解计算的地震剪力时，应乘以
相应的放大系数，其它情况下一般不考虑地震作用放大。
另外，当剪重比不满足要求太多时，在调整结构布置无效时，可通过考虑加大地震作用满足剪重比的要求。
可通过此参数来放大地震作用，提高结构的抗震安全度，其经验取值范围是1.0~1.5。
2、各层各塔分别设置地震作用放大系数：
需要时勾选。
在时程分析的计算结果wdyna.out的最后有X、丫方向地震作用放大系数，输入此项，重新计算配筋。
性能设计
1、考虑性能设计:
（P73）高规3.11，抗规3.10
这是针对结构抗震性能设计提供的选项。
结构性能设计在具体提出性能设计要点时，才能对其进行有针对性的分析和验算，不同的工程，其性能设计要点可能各不相同，因此，用户可能需要综合多次计算的结果，自行判断才能得到性能设计的最终结果。
一般情况来讲，我国的抗震设计，是以小震为设计基础的，中震和大震则是通过调整系数和各种抗震构造措施来保证的。
但对于复杂结构、超高超限结构，基本都要求进行中震验算。
中震（大震）弹性设计和中震（大震）不屈服设计是属于结构性能设计的范畴，需要明确是所有构件还是重要构件（如框支结构构件、连体结构构件、越层柱等）要进行中震（大震）弹性设计或中震（大震）不屈服设计。
—中震（大震）弹性设计的实现：
首先，要将地震影响系数最大值”max改为中震（大震）地震影响系数最大值amax其次，选择中震不屈服”即可。
中震（大震）弹性设计严于中震（大震）不屈服设计。
由于按照中震设计时，没有考虑结构的强柱弱梁、强剪弱弯等调整系数，因此，按照中震设计的内力值不一定比小震计算的内力值大，应进行包络设
计。
此处风荷载不参与组合。
此参数按需要选取。
选择性能设计（全国）”时，软件按照抗震规范附录M作为设计依据。
用户可以选择不屈服”和弹性”性能水准，软件具体实现如下：
中震不屈服：
荷载效应采用标准组合，材料强度取标准值；
中震弹性：
荷载效应采用基本组合，材料强度取设计值；
大震不屈服：
荷载效应采用标准组合，材料强度取极限值；
大震弹性：
荷载效应采用基本组合，材料强度取设计值。
设计信息
1、按抗震规范（5.2.5）调整地震内力：
（P81）—般情况下勾选。
抗规（GB50011-2001）5.2.5条为强制性条文，必须执行。
应注意的是6度区没有剪重比控制指标要求，宜按入=0.008空
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